一体化预制泵站应用技术规程
安徽菲源水工业设备有限公司
Anhui Firone Water Industrial Equipment Co., Ltd.
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安徽省一体化预制泵站地方标准主编单位
一体化预制泵站技术领先者
目 次
1.0.1 为规范一体化预制泵站应用技术,做到安全使用、确保质量、经济合理、技术先进、便于施工,制定本规程。
1.0.2 本规程适用于安徽省新建、扩建和改建的城镇排水工程系统中应用的一体化预制泵站工程的设计、施工、验收及维护保养。
1.0.3 城镇排水工程一体化预制泵站的设计、施工、验收及维护保养除应执行本规程外,尚应符合国家、行业和地方现行有关标准的规定。
2 术语和符号
2.1.1 一体化预制泵站Integrated prefabricated pumping station
由顶盖、玻璃钢(GRP)筒体、底座、潜水泵、服务平台、管道等部分组成,以满足增压提升排水要求的设备,图2.1.1。
图2.1.1 一体化预制泵站
2.1.2 顶盖 Top cap
由玻璃钢边盖和可开启的泵站盖板组成。
2.1.3 筒体 Cylinder
预制泵站的井筒部分。
2.1.4 底座Lampstand
与混凝土底板相连,以固定预制泵的部分。
2.1.5 机电设备 Mechanical and electrical equipment
一体化预制泵站机电设备主要包括水泵及其辅助设备、拦污清污设备、压力管道、阀类设备、控制系统等。
2.1.6 自动耦合系统 Auto coupling
2.1.7 进场 Get into site
一体化预制泵站进入施工现场或其它的指定地点落地并完成开箱验收、交接处理,交付临时保管的过程。
2.1.8 安装与调试 Installation and adjustment
按照施工组装图纸及有关安装技术标准要求,将已进场的一体化预制泵站安装在规定的基础或设施上,完成找平稳固、机械装配与设备联接、电气配线与试验、定值调整与测试、就地和集中控制模拟动作试验的过程,使一体化预制泵站达到试运行的条件。
VEff——泵站有效容积(m3)
Qp——泵站最大一台泵的泵送流量(m3/h)
Zmax——水泵每小时最大启停次数。
Vmin——集水池最小有效容积(m3)
Tmin——水泵最小工作周期(s)
Q——水泵流量(m3/s)
Kc——抗滑稳定安全系数;
ΣG——作用于泵站基础底面以上的全部竖向荷载(包括泵站基础底面上的扬压力在内,kN);
ΣH——作用于泵站基础底面以上的全部水平向荷载(kN);
A——泵站基础底面积(m2);
f——泵站基础底面与地基之间的摩擦系数,可按试验资料确定;当无试验资料时,可按本规范附录A表A.0.1规定值采用;
f′——泵站基础底面与地基之间摩擦角Φ0的正切值,即f'=tgΦ0;
C0——泵站基础底面与地基之间的单位面积粘结力(kPa);
Φ0——泵站基础底面与地基之间的摩擦角;
Pmaxmin——泵站基础底面应力的最大值或最小值(kPa);
ΣM——作用于泵站基础底面以上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流向的形心轴的力矩(kN·m);
W——泵站基础底面对于该底面垂直水流向的形心轴的截面矩(m3);
ΣMx、ΣMy——作用于泵站基础底面以上的全部水平向和竖向荷载对于基础底面形心轴x、y的力矩(kN·m);
Wx、Wy——泵站基础底面对于该底面形心轴x、y的截面矩(m3);
H——加权平均净扬程(m);
Hi——第i时段泵站进、出水池运行水位差(m);
Qi——第i时段泵站提水流量(m3/s);
ti——第i时段历时(d);
Fkw,k——抗浮力;
Kf——抗浮稳定性安全系数;
Fw,k——浮托力标准值;
Σv——作用于泵房基础底面以上的全部重力(kN);
Σu——作用于泵房基础底面上的扬压力(kN)
γw—地下水的重度(kN/m³);
hw—地下水设计水位至基础底面的距离(m);
Pc——软弱夹层顶面处的自重应力(kPa);
Pz——软弱夹层顶面处的附加应力(kPa);
[Rz]——软弱夹层的承载力(kPa);
[R']——在振动荷载作用下的地基承载力(kPa);
[R]——在静荷载作用下的地基承载力(kPa);
ψ——振动折减系数;
S∞——地基终极沉降量(cm);
i——土层号;
n——地基压缩层范围内的土层数;
e1i、e2i——泵站基础底面以下第i层土在均匀自重应力作用下的孔隙比和在平均自重应力、均匀附加应力共同作用下的孔隙比;
hi——第i层土的厚度(cm);
Φ——室内饱和固结快剪试验摩擦角值(°);
C——室内饱和固结快剪试验粘结力值(kPa);
f0——折算的综合摩擦系数;
[R1/4]——限制塑性变形区开展深度为泵房基础底面宽度的1/4时的地基允许承载力(kPa);
B——泵站基础底面宽度(m);
D——泵站基础埋置深度(m);
C——地基土的粘结力(kPa);
rB——泵站基础底面以下土的重力密度(kN/m3),地下水位以下取有效重力密度;
rD——泵站基础底面以上土的加权均匀重力密度(kN/m3),地下水位以下取有效重力密度;
NB、ND、Nc——承载力系数;
[Rh]——地基允许承载力(kPa);
K——安全系数;
q——泵站基础底面以上的有效侧向荷载(kPa);
Nr、Nq、Nc——承载力系数;
Sr、Sq、Sc——外形系数;
L——泵站基础底面长度(m);
dq、dc——深度系数,dq=dc∽1+0.35·B/L;
ir、iq、ic——倾斜系数,可查表B.1.2-2;当荷载倾斜率tgδ=0时,ir=iq=ic=1;
δ——荷载倾斜角(°);
Ck——满足极限平衡条件时所必须的最小粘结力(kPa);
Φ——地基土的摩擦角(°);
δy、δx、τxy——核算点的竖向应力、水平向应力和剪应力(kPa);
3.0.1 泵站施工应综合考虑工程地质与水文地质条件、场地及周边环境条件、施工条件等因素,并结合工程经验,精心施工。
3.0.2 施工单位应建立健全质量保证体系、施工安全管理制度和
施工组织设计。
3.0.3 施工前,施工单位应组织有关施工技术管理人员进行现场调查,了解现场情况,做好施工准备工作。
3.0.4 泵站工程施工应严格按照设计要求实施,应符合《给水排水构筑物工程施工与验收规范》GB50141的规定。严禁按未批准的设计变更或工程洽商进行施工。
3.0.5 设备配套使用的水泵、阀门、管件的耐压等级应满足使用要求及相关标准要求,配套使用的产品应有产品合格证。
3.0.6 设备配套使用的管材、管件、阀门等的选用及连接方式应符合现行国家标准《室外排水设计规范》GB50014和《建筑给水排水设计规范》GB50015中的要求,设备的各种阀门及其活动部件的动作应灵活、可靠。
3.0.7
设备
安装前应进行全面清理和检查。对与安装有关的尺寸及配合公差应进行校核,部件装配应注意配合标记。安装时各金属滑动面应清除毛刺并涂油脂。
3.0.8 施工中必须建立技术与安全交底制度。作业前主管施工技术人员必须向作业人员进行安全与
技术交底,并形成文件。
3.0.9 工程质量验收应在施工单位自检基础上,进行预验收,预验收合格后按规定要求组织竣工验收。
4 材料与要求
4.1.1 顶盖应由玻璃钢边盖和可开启的泵站盖板组成。盖板材料可由玻璃钢或铝合金等轻质材料制成。
4.1.2 盖板内外表面应平整,不得有深度 2mm 以上的裂缝,不得有分层脱层,纤维祼露、树脂结节、异物夹杂、色泽明显不匀等现象。
4.1.3 玻璃钢(GRP)筒体材料应由防腐蚀层、防渗透层、结构层和外保护层构成(图4.1.3),各层的厚度如图所示。外保护层必须加抗紫外线材料,防止裸露在太阳光下面老化。
图4.1.3 玻璃钢(GRP)筒体 (单位:mm)
4.1.4 整体顶盖应有防滑措施。防滑顶盖可采用玻璃纤维制成。
4.1.5 制作盖板的铝合金材料应为防滑花纹板,抗拉强度应达到120MPa及以上,板材厚度应在5mm及以上(不含花纹)。盖板翻边应不小于20mm。
4.1.6 筒体以无碱玻璃纤维无捻粗纱及其制品为增强材料,热固性树脂为基体,采用计算机缠绕工艺制成的玻璃钢管,厚度均匀。巴氏硬度应达到40HBa及 以上,抗压强度应达到120MPa及以上,环向拉伸强度150MPa,轴向拉伸强度60MPa。
4.1.7 内衬层包括次内层和内表层,总厚度不小于 2mm,其中内表层厚度不小于 0.3mm。管壁的最小厚度应不小于经规定程序批准的图样和技术文件规定的标称厚度。
4.1.8 筒体外部应装有至少两个外部吊耳。
4.2.1 底座宜为弧型下凹式结构底座,底座内侧可根据设计需要预留或加装搅拌器、粉碎隔栅。
4.2.2 底座的抗拉强度应达到120MPa及以上,巴氏硬度应达到40HBa及以上。
4.2.3 底座的裙边外围应至少钻有2个灌浆孔,灌浆孔口径应达到DN100及以上。
4.2.4 底座下部应有混凝土底板抗浮,依据抗浮计算确定混凝土底板的设计尺寸,多井筒泵站和泵站前后端构筑物宜采用同一个底板,混凝土底板水泥强度等级应不小于C40,钢筋直径应不小于10mm,厚度应不小于250mm,混凝土底板应预埋地脚螺栓,用于预制泵站吊装入坑后的固定。混凝土底板可预制,也可以在基坑内直接浇筑。
4.2.5 泵站底座的重量应≥1.5倍水泵总重量,防止水泵固定连接处产生震动及共振。干式泵站根据水泵形式选择防震构件。
4.3.1 一体化预制泵站内宜设置服务平台。
4.3.2 服务平台宜采用铝合金或玻璃钢材料制成,服务平台承重不得低于450kg。
4.3.3 自动耦合系统在正常使用时不得漏水,并应利于水泵的吊装。
4.4.1 控制柜的尺寸应符合《高度进制为20mm的面板、架和柜的基本尺寸》GB/T3047.1的规定。
4.4.2 控制柜表面应平整、匀称,焊接处应均匀牢固,不应有明显的歪斜翘曲变形或烧穿等缺陷。
4.4.3 控制柜内电气、电子元器件应符合相关产品标准的规定。
4.4.4 控制柜内接线点应牢固,布线应符合设计样图和相关标准的规定。
4.4.5 控制柜中所用导线及母线的颜色应符合相关标准的规定。
4.4.6 指示灯和按钮的颜色应符合相关标准的规定。
4.4.7 控制柜的柜体底部应具有与基础固定的安装孔。
4.4.8 控制柜的顶部宜有吊环等,以便吊装。
4.4.9 控制柜的防护等级应符合现行国家标准《外壳防护等级》GB4208的规定。
4.4.10 控制柜应配有各种智能传感器,可实现无人值守、编程控制和远程控制。
4.4.11 控制柜面板的显示功能应符合下列规定:
1 控制柜面板宜有显示界面。
2 控制柜面板宜有电源、电流、电压等显示。
3 控制柜面板可有水泵启、停状态显示。
4 控制柜宜可设定压力、实际压力、频率显示。
5 控制柜面板可有故障声、光报警显示。
4.4.12 控制柜电气性能应符合下列规定:
1 控制柜各部件的温升应符合现行国家标准《电气控制设备》GB/T 3797的规定;
2 控制柜带电电路之间、带电零部件或接地零部件之间的电气间隙和爬电距离应符合现行国家标准《电气控制设备》GB/T3797的规定;
3 设备中带电回路之间、带电回路与导电部件之间测得的绝缘阻值按标称电压至少为1000Ω/V;
4 介电强度应符合现行国家标准《电气控制设备》GB/T3797的规定;
5 安全接地保护控制柜的金属柜体上应有可靠的接地保护。
4.5.1 潜水泵应具有相关生产许可证和产品合格证。潜水泵平均无故障运行时间不得少于2500h。
4.5.2 潜水泵与管道连接应牢固。
4.6.1 管材应采用不锈钢管。材质应符合现行国家标准《流体输送用不锈钢焊接钢管》GB/T12771的规定。
4.6.2 管路配用的管件应用不锈钢材质。
4.6.3 管材、管件、阀门的选用及连接方法应符合《室外排水设计规范》GB50014和《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》(GB50242)的规定。
4.6.4 管道系统排水管管材材质应满足《室外排水设计规范》GB50014和《给水排水管道工程施工与验收规范》(GB50268)的规定。
4.6.5 管路在最低处应设有排水设施。
4.6.6 管路在泵后应设止回阀。
4.7.1 液位控制设备的电子仪表装置应安装于控制柜内。
4.7.2 安装固定液位控制器及悬挂电缆应避免缠结或末端在泵站的入口,控制器应避免被障碍物干扰。
4.7.3 起停液位的设置, 一台潜水泵必须设置2个液位使用,2台潜水泵至少设置3个液位使用。
4.7.4 控制装置应实现泵站液位自动控制运行。
5 设计与构造
5.1.1 预制泵站的总体布置要求和站址应根据地质条件、工程设计以及泵站运行等,经技术经济比较确定。
5.1.2 预制泵站布置应符合《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069的规定,并应符合下列规定:
1 满足机电设备布置、安装、运行和检修要求;
2 满足结构布置要求;
3 满足通风、采暖和采光要求,并符合防潮、防火、防噪声、节能、劳动安全与工业卫生等技术规定;
4 满足交通运输要求;
5 做到布置美观,且与周围环境相协调。
5.1.3 预制泵站底板高程应根据水泵安装高程和进水流道布置或管道安装要求等因素,并结合预制泵站所处的地形、地质条件综合确定。
5.1.4 安装在预制泵站内水泵四周的辅助设备、电气设备及管道、电缆道等,其布置应避免交叉干扰。
5.1.5 预制泵站运行过程中的噪声应符合现行国家标准《工业企业噪声控制设计规范》GB/T50087的规定。
5.1.6 预制泵站的耐火等级不应低于二级。预制泵站附近应设消防设施,并应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》GB 50016和国家现行标准《水利水电工程设计防火规范》SL 329的规定。
5.1.7 预制泵站的设计应符合《泵站设计规范》GB50265的规定。
5.1.8 预制泵站所配水泵采用自耦式湿式安装,水泵间和进水井集成在同一个井筒内,宜带内部维修平台和地面控制面板。
5.1.9 预制泵站设计应考虑混合污水溢流排放的后果,泵站内外的噪音、振动和臭气,发生故障的后果,视觉影响等对环境的影响。
5.1.10 预制泵站结构设计应考虑结构抗浮、承载能力及土壤的化学属性、建筑结构和入水管、出水管以及其他装置之间可能的沉降差异。
5.2 泵站设计
5.2.1 一体化预制泵站的的形式应根据设置的地理位置,地形条件和地质情况等因素综合选用。
5.2.2 泵站场地应具备必要的交通条件、施工吊装作业条件。
5.2.3 预制泵站设计应根据工程所在地相应管网建设规划,结合给水、排水工程规模、近、远期建设情况,经技术经济比较后确定。
5.2.4 泵站宜按近远期规划相结合原则,确定适宜的工程规模。
5.2.5 泵站平面布置应符合下列规定:
1 潜水自耦式安装的水泵,其平面布置可不考虑水泵维修空间,只满足水泵安装和水力流态要求;
2 干式安装的水泵,平面布置应需考虑水泵安装和水泵吸水管流态要求;
3 水泵配套风冷电机时,泵站平面布置还应满足水泵的散热要求;
4 模块化湿井泵站平面尺寸和布置应满足水泵和格栅等主要设备安装、提升和日常运行要求;
5 模块化集成泵站湿井平面尺寸要满足水泵吸水管流态要求和格栅安装、提升和日常运行要求;
6 模块化集成泵站干井平面尺寸要满足水泵和控制柜安装、散热、维修和日常运行要求;
7 模块化集成泵站应在干井内设置集水坑和排水泵,用于排除井内积水;
8 控制柜可安装在泵站干井内或地面上,如果安装在干井内,应考虑通风、散热和除湿;
9 当泵站采用多个井筒组合时,平面布置应满足泵站整体安装和运行的要求,各个井筒内宜安装相同型号和数量的水泵。
5.2.6 泵站设计应对泵站结构形式和材质、配套设备的选型,泵站的平面布置,泵站竖向布置和泵站配套仪表、电气和控制设备等分别进行设计。
5.2.7 泵站水泵选型应与流量要求相匹配,宜采用统一的泵型。
5.2.8 单台水泵功率较大时,宜采用软启动或变频启动,泵站流量和扬程变化较大时可采用变频调速装置。
5.2.9 对于排水泵站,宜设置潜水离心泵,雨水泵站,可不设置备用泵。
5.2.10 湿式安装的潜水泵,水泵宜配套电机冷却系统,干式安装的水泵,可采用IP54或以上水冷或风冷电机。
5.2.11 对于采用重力管网的泵站宜采用液位自动控制,采用压力管网的泵站宜采用压力自动控制。所有泵站都应具备手动控制、自动控制和远程控制功能,并应具备自由切换控制方式的功能。
5.2.12 采用液位控制水泵自动开停时,泵池内最高液位和最低液位之间的有效容积应根据水泵每小时最大启停次数确定,可采用(5.2.12-1)式计算:
(5.2.12-1)
式中: VEff——泵站有效容积(m3)
Qp——泵站最大一台泵的泵送流量(m3/h)
Zmax——水泵每小时最大启停次数。
当利用集水池的进水流量和每台水泵抽水之间的规律推算时,可采用(5.2.12-2)式计算有效容积:
Vmin=TminQ/4 (5.2.12-2)
式中 Vmin——集水池最小有效容积(m3)
Tmin——水泵最小工作周期(s)
Q——水泵流量(m3/s)
5.2.13泵站竖向高程设计应符合下列规定:
1泵站最高和最低水位之间的有效高度,由泵站有效容积和平面尺寸确定;
2泵站最低水位到泵坑底部的距离应大于配套水泵最小停泵高度;
3多井筒设计的并联泵站宜采用相同的最高和最低水位;
4雨水泵站和合流污水泵站集水池的设计最高水位,应与进水管管顶相平。当设计进水管道为压力管时,集水池的设计最高水位可高于进水管管顶;
5污水泵站集水池的设计最高水位,应按进水管充满度计算。
5.3 荷载及稳定分析
5.3.1 用于预制泵站稳定分析的荷载应包括:自重、静水压力、扬压力、土压力、泥沙压力、波浪压力、地震作用及其它荷载等。其计算应遵守下列规定:
1 自重包括泵站结构自重、填料重量和永久设备重量;
2 静水压力应根据各种运行水位计算。对于多泥沙河流,应计及含沙量对水的重度的影响;
3 扬压力应包括浮托力和渗透压力。渗透压力应根据地基类别,各种运行情况下的水位组合条件,泵站基础底部防渗、排水设施的布置情况等因素计算确定。对于土基,宜采用改进阻力系数法计算;对岩基,宜采用直线分布法计算;
4 土压力应根据地基条件、回填土性质、挡土高度、填土内的地下水位、泵站结构可能产生的变形情况等因素,按主动土压力或静止土压力计算。计算时应计及填土顶面坡角及超载作用;
5 淤沙压力应根据泵站位置、泥沙可能淤积的情况计算确定;
6 风压力应根据当地气象台站提供的风向、风速和泵站受风面积等计算确定。计算风压力时应考虑泵站周围地形、地貌及附近建筑物的影响;
7 其他荷载可根据工程实际情况确定。
5.3.2 预制泵站可能同时受各种荷载进行组合作用。用于泵站稳定分析的荷载组合应按表5.3.2的规定,必要时还应考虑其它可能的不利组合。
表5.3.2 荷载组合表
5.3.3 各种荷载组合情况下的泵站基础底面应力应不大于泵站地基承载力。
土基上泵站基础底面应力不均匀系数的计算值不应大于本规程附录A表A.0.1规定的值。
岩基上泵站基础底面应力不均匀系数可不控制,但在非地震情况下基础底面边沿的最小应力应不小于零,在地震情况下基础底面边沿的最小应力应不小于-100kPa。
5.4.1 设计泵站时应将可能同时作用的各种荷载进行组合。
5.4.2 泵站沿基础底面的抗滑稳定安全系数应按(5.4.2-1)式或(5.4.2-2)式计算:
Kc=fΣG/ΣH (5.4.2-1)
Kc=f′ΣG+C0A/ΣH (5.4.2-2)
式中 Kc——抗滑稳定安全系数;
ΣG——作用于泵站基础底面以上的全部竖向荷载(包括泵站基础底面上的扬压力在内,kN);
ΣH——作用于泵站基础底面以上的全部水平向荷载(kN);
A——泵站基础底面积(m2);
f——泵站基础底面与地基之间的摩擦系数,可按试验资料确定;当无试验资料时,可按本标准附录A表A.0.2规定值采用;
f′——泵站基础底面与地基之间摩擦角Φ0的正切值,即f'=tgΦ0;
C0——泵站基础底面与地基之间的单位面积粘结力(kPa)。
对于土基,Φ0、C0值可根据室内抗剪试验资料,按本标准附录A表A.0.3的规定采用;对于岩基,Φ0、C0值可根据野外和室内抗剪试验资料,采用野外试验峰值的小值平均值或野外和室内试验峰值的小值平均值。
当泵站受双向水平力作用时,应核算其沿协力方向的抗滑稳定性。
当泵站地基特力层为较深厚的软弱土层,且其上竖向作用荷载较大时,尚应核算泵站连同地基的部分土体沿深层滑动的抗滑稳定性。
对于岩基,若有不利于泵站抗滑稳定的缓倾角软弱夹层或断裂面存在时,尚应核算泵站可能组合滑裂面滑动的抗滑稳定性。
5.4.3 预制泵站基础底面应力应根据泵站结构布置和受力情况等因素计算确定。
1 对于矩形或圆形基础,当单向受力时,应按(5.4.3-1)式计算:
Pmaxmin=ΣG/A±ΣM/W (5.3.4-1)
式中:Pmaxmin——泵站基础底面应力的最大值或最小值(kPa);
ΣM——作用于泵站基础底面以上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流向的形心轴的力矩(kN·m);
W——泵站基础底面对于该底面垂直水流向的形心轴的截面矩(m3)。
2 对于矩形或圆形基础,当双向受力时,应按(5.4.3-2)式计算:
Pmaxmin=ΣG/A±ΣMx/Wx±ΣMy/Wy (5.4.3-2)
式中:ΣMx、ΣMy——作用于泵站基础底面以上的全部水平向和竖向荷载对于基础底面形心轴x、y的力矩(kN·m);
Wx、Wy——泵站基础底面对于该底面形心轴x、y的截面矩(m3)。
5.4.4 设计扬程应按设计流量时的集水池水位与出水管水位差和水泵管路系统的水头损失以及安全水头确定。在设计扬程下,应满足泵站设计流量要求。
5.4.5 平均扬程可按(5.4.5)式计算加权平均净扬程,并计入水力损失确定;或按泵站进、出平均水位差,并计入水力损失确定。
H=ΣHiQiti/ΣQiti (5.4.5)
式中 H——加权平均净扬程(m);
Hi——第i时段泵站进、出水运行水位差(m);
Qi——第i时段泵站提水流量(m3/s);
ti——第i时段历时(d)。
在平均扬程下,水泵应在高效区工作。
5.4.6 最高扬程应按泵站出水最高运行水位与进水池最低运行水位之差,并计入水力损失确定。
5.4.7 最低扬程应按泵站进水最高运行水位与出水最低运行水位之差,并计入水力损失确定。
5.5 抗浮计算
5.5.1 预制泵站的抗浮计算,应满足下式要求:
(5.5.1)
式中
——抗浮力;
——抗浮稳定性安全系数,应按5.5.2条的规定采用;
——浮托力标准值,按第5.5.4条确定。
当不满足式(5.5.1)时,可采取井壁下端四周浇捣混凝土配重或锚杆等方法解决抗浮问题。
5.5.2 预制泵站抗浮稳定安全系数应按(5.5.2)式计算:
Kf=Σv / Σu (5.5.2)
式中:Kf——抗浮稳定安全系数;
Σv——作用于泵房基础底面以上的全部重力(kN);
Σu——作用于泵房基础底面上的扬压力(kN)。
5.5.3 预制泵站抗浮稳定安全系数值,不分泵站级别和地基种别,基本荷载组合下为1.10,特殊荷载组合下为1.05。
5.5.4 地下水对预制泵站筒体壁作用的标准值应按下列规定确定:
1 预制泵站筒体壁上的水压力按静水压力计算;
2 水压力标准值的相应设计水位,应根据勘察部门和水文部门提供的数据采用。对于可能出现的最高和最低水位,应综合考虑近期变化及工程设计基准期内可能的发展趋势确定;
3 水压力标准值的相应设计水位,应根据对结构的荷载效应确定取最高水位或最低水位。当取最高水位时,相应的准永久值系数可取平均水位与最高水位的比值;当取最低水位时,相应的准永久值系数应取1.0。
4 地下水对预制泵站筒体壁作用的压力,应按(5.5.4)式计算:
Fw,k=γwhw (5.5.4)
式中
Fw,k—地下水对预制筒体壁作用的压力标准值(kN/m²);
γw—地下水的重度(kN/m³);
hw—地下水设计水位至基础底面的距离(m)。
5.6 地基计算
5.6.1 预制泵站选用的地基应满足承载能力、稳定和变形的要求。
5.6.2 预制泵站地基应优先选用自然地基。标准贯进击数小于4击的粘性土地基和标准贯进击数小于或即是8击的砂性土地基,不得作为自然地基。当预制泵站地基岩土的各项物理力学性能指标较差,且工程结构又难以协调适应时,可采用人工地基。
5.6.3 只有竖向对称荷载作用时,预制泵站基础底面均匀应力不应大于预制泵站地基特力层承载力;在竖向偏心荷载作用下,除应满足基础底面均匀应力不大于地基持力层承载力外,还应满足基础底面边沿最大应力不大于1.2倍地基持力层承载力的要求;在地震情况下,预制泵站地基持力层承载力可适当减少。
5.6.4 预制泵站地基承载力应根据站址处地基原位试验数据,按照本规程附录B.1所列公式计算确定。
5.6.5 当预制泵站地基持力层内存在软弱土层时,除应满足持力层的承载力外,还应对软弱夹层的承载力进行核算,经深度修正,并应满足(5.6.5)式要求:
Pc+Pz=[Rz] (5.6.5)
式中:Pc——软弱夹层顶面处的自重应力(kPa);
Pz——软弱夹层顶面处的附加应力(kPa),可将泵站基础底面应力简化为竖向均布、竖向三角形颁和水平向均布等情况,按条形或矩形基础计算确定;
[Rz]——软弱夹层的承载力(kPa)。
复杂地基上大型泵站地基承载力计算,应作专门论证确定。
5.6.6 当预制泵站基础受振动荷载影响时,其地基承载力可降低,并可按(5.6.6)式计算:
[R']≤ψ[R] (5.6.6)
式中:[R']——在振动荷载作用下的地基承载力(kPa);
[R]——在静荷载作用下的地基承载力(kPa);
ψ——振动折减系数,可按0.8~1.0选用。高扬程机组的基础可采用小值,低扬程机组的块基型整体式基础可采用大值。
5.6.7 预制泵站地基终极沉降量可按(5.6.7)式计算:
S∞=Σ(e1i-e2i)/(1+e1i)*hi (i=1,n) (5.6.7)
式中:S∞——地基终极沉降量(cm);
i——土层号;
n——地基压缩层范围内的土层数;
e1i、e2i——泵站基础底面以下第i层土在均匀自重应力作用下的孔隙比和在平均自重应力、均匀附加应力共同作用下的孔隙比;
hi——第i层土的厚度(cm)。
地基压缩层的计算深度应按计算层面处附加应力与自重应力之等于0.1∽0.2(坚实地基取大值,软土地基取小值)的条件确定。当其下尚有压缩性较大的土层时,地基压缩层的计算深度应计至该土层的底面。
5.6.8 预制泵站地基沉降量和沉降差,应根据工程具体情况分析确定,满足泵站结构安全和不影响泵房内机组的正常运行。
5.6.9 预制泵站的地基处理方案应综合考虑地基土质、泵站结构特点、施工条件和运行要求等因素,宜按本规程附录B表B.2,经技术经济比较确定。换土垫层、桩基础、沉井基础、振冲砂(碎石)桩和强夯等常用地基处理设计应符合国家现行标准《建筑地基处理技术规范》JGJ 79、《建筑桩基技术规范》JGJ 94、《既有建筑地基基础加固技术规范》JGJ 123的有关规定。
5.7.1 预制泵站钢筋混凝土的施工中,混凝土的水泥用量应满足设计要求,且不宜低于200kg/m3。
5.7.2 预制泵站筒体坚固,纤维缠绕玻璃钢的强度,应完全抵抗腐蚀、撕裂和其他破坏力,并永久防水。
5.7.3 预制泵站外部材质应力和荷载应采用FEA进行计算,有限元模型采用轴对称模型,外压力作用于泵站的圆柱周面,大小等效于水压的1.6倍。
5.7.4 泵站顶盖结构设计应根据泵站埋设的位置确定,顶盖结构强度应能承受顶部最大荷载。
5.7.5 埋设在道路上的泵站,顶盖高度应与周围地坪齐平,并根据道路荷载来复核顶盖强度,泵站井筒侧壁不应承受道路荷载。
5.7.6 预制泵站采用自清洁底部设计,减少泵站沉积。
6.1.2 泵站施工区排水系统,应根据站区地形、气象、水文、地质条件、排水量大小进行施工规划布置,并与场外排水系统相适应。基坑外围应设置截水沟。
6.1.3 在泵站设备安装之前,必须研究好机电设备安装图,确定机泵、电气设备所采用的的
施工工艺,在施工过程中,必须建立完整的施工质量检查程序和控制措施。
6.1.4
现场设备、工器具及施工材料应定点摆放整齐,场地保持整洁、通道畅通
。
6.1.5 施工前应做好施工标志及观测仪器的埋没。施工中应做好现场观测和记录。
6.2.1 应有泵坑开挖方案并且严格按方案开挖。
6.2.2 基坑的开挖断面应满足设计、施工和基坑边坡稳定性的要求。
6.2.3 泵坑底部应采取降水措施。
6.2.4 采取合适的基坑支护方式,避免泵坑坍塌。
6.2.5 泵坑开挖结束后,确认泵站进出水管连接管以及电缆等现场条件具备,才能进行泵站安装。
6.3.1 坑底应平整,并宜铺上一层10mm厚碎石层。
6.3.2 混凝土安装地基可选择预置施工、直接浇注在坑底或直接浇注在压实层上。
6.3.3 安装在水泥底板上的地脚螺栓应先于泵体的安装。
6.3.4 水泥底板应水平。底板的上平面必须打磨光滑。
6.3.5 地脚螺丝在一圈内均匀分角度安装。
6.4.1 用升降套索把泵站从水平位置起吊到垂直位置。在这个工作阶段,壳体上的吊钩是不允许使用的。
6.4.2 垂直起吊预制泵站时,吊钩受力应均匀。宜用起吊套索或吊绳来保护泵站和泵盖以免夹坏。
6.4.3 就位前,应用毛刷清洁水泥底板表面,确保安装面和泵安装法兰之间没有泥土等杂物。
6.4.4 泵站吊装时泵站的进出口方向应与进出水管方向一致。
6.4.5 泵站应垂直安装,并固定地脚螺丝。
6.5.1 泵坑回填应在泵站筒体安装无误后进行。
6.5.2 回填材料宜为卵石、石沙、碎石类土、沙土,颗粒最大尺寸不宜超过13~25mm。
6.5.4 坑内的进出水管处回填土应压实。回填层到泵筒体距离顶面750px 时,严禁使用夯土机等设备。
6.6.1 调试前应进行下列检查:
1 设置、安装是否正确;
2 可能产生真空的管路,真空破坏阀应有足够的过流面积,动作应准确可靠;
3 进、出水管路上的阀应完全开启,其它装置均应处于正常工作状态。
6.6.2 机电设备安装、调试必需的供电电源的容量、电压等级、电气保护装置应满足所安装的机电设备的要求。
6.6.3 泵站调试按国家相关施工验收规范进行,分阶段进行调试。
6.6.4 泵调试时应符合下列要求:
1 各固定连接部位紧固;
2 转子及各运动部件运转正常,无异常声响和摩擦现象;
3 附属系统的运转正常,管道连接牢固无渗漏;
4 泵的安全保护和电控装置及各部分仪表均灵敏、正确、可靠。
6.6.5 泵站采用快速闸门断流且其下游侧还设有事故闸门时,应调整其自动控制的联动配合时间满足机组保护的设计要求,现场操作和远方控制可靠。
7 质量检查与验收
7.1.1 质量检查与验收应在施工单位自检合格的基础上,报监理(建设)单位按规定程序进行质量检验。
7.1.2 检验批的划分可根据与施工流程相一致,且方便施工与验收的原则,由施工、监理及建设单位共同商定。
7.1.3检验批质量验收应按主控项目和一般项目进行验收,由监理单位组织施工单位、建设单位等进行验收。
7.1.4 预制泵站施工质量应符合设计文件的要求和相关专业验收标准的规定。机电设备安装应符合现行行业标准《泵站安装及验收》SL 317的规定。
Ⅰ主控项目
7.2.1 预制泵站外观质量应符合下列规定:
1 外壁应光滑平整,无气泡、裂缝、凹陷和破损变形。
2 井筒色泽一致,接口完好,无裂纹变形。
检查数量:全数检查。
检验方法:观察检查。
7.2.2 预制泵站的零部件、装置、元件和主要材料,安装所用的装置性材料和设备用油,应符合工程设计和其产品标准的规定,并有检验合格证或出厂合格证。
检查数量:全数检查。
检验方法:观察检查。
1 井底座接管标高允许偏差0~10 mm。
检查数量:每接口1点。
检验方法:用全站仪或水准仪测量。
2 井底座与管道连接的每个接口牢固、井内无异物。
检查数量:每接口1点。
检验方法:用反光检查镜对每个接口检查。
3 井底座中心偏差小于或等于20 mm。
检查数量:每井1点。
检验方法:用全站仪或经纬仪测量。
1 井筒上口标高允许偏差±10mm。
检查数量:每井口中心1点。
检验方法:用全站仪或水准仪测量。
2 井筒垂直允许偏差0.5º.
检查数量:每井周壁4点。
检验方法:用全站仪或经纬仪测量。
Ⅱ 一般项目
1 基础标高允许偏差0~15 mm。
检查数量:每井1点。
检验方法:用水准仪测量。
2 基础两侧宽度允许偏差0~10 mm。
检查数量:每井坑2点。
检验方法:用直尺测量。
3 基础厚度允许偏差0~10 mm。
检查数量:每井坑1点。
检验方法:用直尺测量。
4 基础回填使用的材料符合设计要求。
检验方法:观察,按国家有关规范规定和设计要求进行检查,检查检测报告。
1 回填材料符合设计要求。
2 不得带水回填,回填应密实。
3 回填密实度应与管道管沟回填密实度一致。
4 回填应按设计要求分层对称回填并夯实。
3 井坑回填土密实度应符合表6.7.2的要求;
检验数量:井筒四周4点
检验方法:观察、检查检测报告、检查施工记录、用填土密实度检测仪测量。
7.2.7 井筒直径变形不得大于设计井筒直径Do的0.03倍。
检验数量:井筒四周2点
检验方法:钢尺测量。
8.0.1 水泵经维修后,其流量不应低于设计流量的90%;其机组效率不应低于原机组效率的90%。泵站机组的完好率应达到90%以上;汛期雨水泵站机组的可运行率应达到98%以上。
8.0.2 机电设备、管配件每二年应进行一次除锈、油漆等处理。
8.0.3 泵站及附属设施应经常进行清洁保养,出现损坏,应立即修复。每隔3年应刷新一次。
8.0.4 进入泵站井筒内维护时,应有安全保护措施。防毒用具使用前必须校验, 合格后方可使用。
8.0.5 应根据泵站检查结果,定期对泵站井筒清通及清淤。
8.0.6 排水泵站应有完整的运行与维护记录。
8.0.7 管道维护和检查的安全要求应符合现行行业标准《排水管道维护安全技术规程》CJJ6的规定。
附录A 泵站稳定分析有关数据
A.0.1 泵站基础底面压应力不均匀系数的允许值可按表A.0.1采用:
表A.0.1 不均匀系数的允许值
注:(1)以于重要的大型泵站,不均匀系数允许值可按表列值适当减小。
(2)对于地基条件较好,泵房结构简单的中型泵站,不均匀系数的允许值可按表列值适当增大,但增大值不应超过0.5。
(3)对于地震情况,不均匀系数的允许值可按表中特殊组合栏所列值适当增大。
A.0.2 泵站基础底面与地基之间的摩擦系数f值可按表A.0.2采用:
表A.0.2 摩擦系数f值
A.0.3 泵站基础底面与地基之间的摩擦角Φ0值和粘结力C0值可按表A.0.3采用:
表A.0.3 摩擦角Φ0值和粘结力C0值
注:(1)表中Φ为室内饱和固结快剪试验摩擦角值(°);C为室内饱和固结快剪试验粘结力值(kPa)。
(2)按本表采用Φ0值和C0值时,对于粘性土地基,应控制折算的综合摩擦系数f0=(tgΦ0∑G+C0A)/∑G≤0.45;对于砂性土地基,应控制摩擦角的正切值tgΦ0≤0.50。
附录B 泵站地基计算及处理
B.1 泵站地基允许承载力
B.1.1 在只有竖向对称荷载作用下,可按下列限制塑性开展区的公式计算:
[R1/4]=NBrBB+NDrDD+NcC (B.1.1)
式中:[R1/4]——限制塑性变形区开展深度为泵房基础底面宽度的1/4时的地基允许承载力(kPa);
B——泵站基础底面宽度(m);
D——泵站基础埋置深度(m);
C——地基土的粘结力(kPa);
rB——泵站基础底面以下土的重力密度(kN/m3),地下水位以下取有效重力密度;
rD——泵站基础底面以上土的加权均匀重力密度(kN/m3),地下水位以下取有效重力密度;
NB、ND、Nc——承载力系数,可查表B.1.1。
表B.1.1 承载力系数
B.1.2 在既有竖向荷载作用,且有水平向荷载作用下,可按下式计算:
[Rh]=1/K(0.5rBNrSrir+qNqSqdqiq+CNcScdcic) (B.1.2)
式中:[Rh]——地基允许承载力(kPa);
K——安全系数,对于固结快剪试验的抗剪强度指标时,K值可取用2.0~3.0,(对于重要的大型泵站或软土地基上的泵站,K值可取大值;对于中型泵站或较K值可取大值;对于中型泵站或较坚硬实地基上的泵站,K值可取小值);
q——泵站基础底面以上的有效侧向荷载(kPa);
Nr、Nq、Nc——承载力系数,可查表B.1.2-1。
B.1.2-1 承载力系数表
Sr、Sq、Sc——外形系数,对于矩形基础Sr∽1-0.4·B/L,Sq=Sc∽1+0.2·B/L;
对于条形基础,Sr=Sq=Sc=1;
L——泵站基础底面长度(m);
dq、dc——深度系数,dq=dc∽1+0.35·B/L;
ir、iq、ic——倾斜系数,可查表B.1.2-2;当荷载倾斜率tgδ=0时,ir=iq=ic=1;
δ——荷载倾斜角(°)。
表B.1.2-2 倾斜系数
B.1.3 在既有竖向荷载作用,且有水平向荷载作用下,可按下列Ck法核算泵房地基整体稳定性:
Ck={[(δy-δx)/2+τxy2] 0.5-(δy+δx)/2*sinΦ}/cosΦ (B.1.3)
式中:Ck——满足极限平衡条件时所必须的最小粘结力(kPa);
Φ——地基土的摩擦角(°);
δy、δx、τxy——核算点的竖向应力、水平向应力和剪应力(kPa),可将泵站基础底面以上荷载简化为竖向均布、竖向三角形分布、水平向均布和竖向半无穷均布等情况,按核算点坐标与泵站基础底面宽度的比值查出应力系数,分别计算求得。应力系数可按国家现行标准《水闸设计规范》SL265附表查得。
当按公式(B.1.3)计算的最小粘结力值小于核算点的粘结力值时,该点处于稳定状态;当计算的最小粘结力值即是核算点的粘结力值时,该点处于极限平衡状态;当计算的最小粘结力值大于核算点的粘结力值时,该点处于塑性变外形态。经多点核算后,可将处于极限平衡状态的各点连接起来,绘出泵房地基土的塑性开展区范围。
泵站地基允许的塑性开展区最大开展深度可按泵房进水侧基础边沿下垂线上的塑性变形开展深度不超过基础底面宽度1/4的条件控制。当不满足上述控制条件时,可减小或调整泵站基础底面以上作用荷载的大小或分布。
B.2 土质地基常用处理方法
土质地基常用处理方法见表B.2.1
注:经论证后也可采用高压喷射法等其他地基处理方法。
1 为便于在执行本规程条文时区别对待,本规程对条文要求严格程度不同的用词说明如下:
1)表示很严格,非这样做不可的:
正面词采用“必须”;反面词采用“严禁”;
2)表示严格,在正常情况下均应这样做的:
正面词采用“应”;反面词采用“不应”或“不得”;
3)表示允许稍有选择,在条件许可时首先应这样做的:
正面词采用“宜”;反面词采用“不宜”;
4)表示有选择,在一定条件下可以这样做的用词,采用“可”。
2 条文中指定应按其他有关标准执行的写法为:“应符合……的规定”或“应按……执行”。
1《外壳防护等级》GB4208
2《建筑地基基础设计规范》GB50007
3《室外排水设计规范》GB50014
4《建筑给水排水设计规范》GB50015
5《建筑设计防火规范》GB50016-2006
6《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB50069
7《给水排水构筑物工程施工与验收规范》GB50141
8《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202
9《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50242
10《泵站设计规范》GB 50265
11《给水排水管道工程施工与验收规范》GB50268
13《高度进制为20mm的面板、架和柜的基本尺寸》GB/T3047.1
14《电气控制设备》GB/T 3797
16《流体输送用不锈钢焊接钢管》GB/T12771
17《工业企业噪声控制设计规范》GB/T50087
17《城镇排水管道维护安全技术规程》CJJ6
18《建筑地基处理技术规范》JGJ 79
19《建筑桩基技术规范》JGJ 94
20《既有建筑地基基础加固技术规范》JGJ 123
21《水闸设计规范》SL265
22《泵站安装及验收》SL 317
23《水利水电工程设计防火规范》SL 329
城镇排水工程一体化预制泵站应用技术规程
DB33/T ××/××××-××××
目 次
Content
1.0.1 制定本规范的目的,就是为了统一排水泵站施工的技术标准,保证泵站施工质量,使泵站工程在国民经济建设中更好地发挥作用。
1.0.3 本规程不仅涉及城镇排水工程一体化预制泵站的设计、施工的相关技术要求,与之相配套的验收、维护保养也应按相关国家、行业和地方标准执行。
3.0.1 泵站施工应综合考虑所处工程地质条件、场地及周边环境条件、施工条件、使用期限等因素,并针对以上因素确定泵站的工程
施工方案。
3.0.2 为了避免施工中发生安全事故,施工单位应建立健全质量保证体系和施工安全管理制以消除安全隐患。
3.0.3 在施工前,有计划、有步骤地认真做好现场有关情况的调查,收集与工程施工相关的资料,并对这些情况和资料进行认真调研和分析,对于编制好
施工组织设计及今后的工程实施是非常有益的。
3.0.4 施工中因发生的不可预见因素,致使施工方实际工程量超过原施工图纸的工程量,或
施工工艺、技术要求对施工图纸进行修改、完善,施工、监理和建设方可提出洽商内容,由设计、监理、施工和建设方对洽商的内容签字确认后生效,严禁按未批准的设计变更或工程洽商进行施工。
3.0.5~3.0.6 设备配套使用的外购件、材料均应选用符合国家标准或行业标准的产品,并应具备必要的技术文件,包括合格证、说明书、检验报告等。
3.0.7 本条为设备安装前的清理检查要求。设备检查包括外观检查、解体检查和试验检查。对设备检查采用的方法,安装单位应根据具体情况确定。整装到货或制造厂技术文件规定不宜解体检查的设备,出厂有验收合格证且包装完整、外观检查未发现异常情况、运输和保管符合技术文件规定,则可不进行解体检查。但是,若对制造质量有怀疑或由于运输、保管不当等原因而影响设备质量、则应进行解体检查,或进行试验检查。
按正常的安装顺序,设备与安装有关的尺寸和配合公差都要进行检查。
多台同型号设备同时安装时,每台设备应用标有同一序列标号的部件进行装配。
3.0.9 工程质量验收应在施工单位自检基础上,按照检验批、分项工程、分部工程(子分部工程)、单位工程顺序进行,预验收合格后按规定要求组织竣工验收。
4.1.1 玻璃钢筒体是由天然树脂和玻璃纤维经过微电脑扼制机器搅扰而成的一种非金属复合材料罐体,它具备耐腐蚀,高超度,生存的年限长,可预设性灵活,工艺性强等特点。
4.1.2 对全结构玻璃钢设备的拼缝处铺贴的玻璃钢,耐蚀层表面不允许有深度为2mm以上的裂纹,增强层不允许有深度为2MM以上的裂纹。
4.1.6 玻璃钢筒体采用连续缠绕加强玻璃纤维筒体,计算机控制缠绕工艺,确保厚度均匀并达到设计要求。质量稳定优良,出厂前须进行100%防渗漏试验,确保无泄漏。
4.1.8 吊耳为一个夹套装置,分两片构成,每一片呈半圆形,其直径略小于筒体直径,两片用高强螺栓连接;在每一片的中间位置焊接一个管轴形吊耳,同时吊耳的内部与夹套接触必须焊接加强筋。筒体外安装预制吊耳,是为了易于施工安装。
4.2.1 弧型下凹式结构底座,可抵抗地下水的压力而不变形,同时允许少量的污水停留在泵坑,当泵再次启动时,泵坑附近的大流速可以达到自清洁的效果,免除了人工清淤。
4.2.4 泵站底板的形状应根据泵站基坑支护形式和泵站安装的要求确定,宜采用和基坑底部相同形状的底板。为防止地基不均匀沉降,多井筒泵站和泵站前后端构筑物包括格栅井、阀门井距离较近时,宜采用同一个底板。
4.2.5 对于安装大型水泵的泵站,如底座重量达不到要求,应采取底部灌浆及植筋等措施增加底座重量及基础牢固度,保证泵站的稳定运行。防震构件包括防震垫、防震台等。
4.3.1 检修时为方便关闭阀门,泵站内置服务平台。
4.4.2 设备表面应平整、匀称,外观不应该有磕碰、划伤、局部变形等缺陷,喷塑和漆部位不应有脱落、剥离、起泡、留痕等缺陷。控制柜的表面涂层不应炫目反光,颜色应均匀一致,整洁美观,不应有脱漆、起泡、裂缝、皱纹和流痕等现象。
4.4.3 控制柜内电气、电子元器件应符合有关产品标准和设计的要求。
4.4.10 控制柜在无人值守时可实现以下控制功能:
1 日常放空泵站,防止沉淀;
2 防抱死功能;
3 防止浮渣。
4.5.2 与管道连接需要注意管径的变化,一般管道口径都要比水泵出口大一号,水泵与管道之间需要增加软接头,有可挠性相交软接,也有不锈钢软接等,均为法兰连接;还要注意管道支架的设置及安装,保证水泵不承载管道附加的外力。
4.6.1~4.6.2 不锈钢管件产品特点不锈钢管给人一种自然的坚固亮丽之感 其自然色彩能柔和地反映出周围环境的颜色。
4.6.4 管道支、吊架应按照设计图纸要求选用材料制作,其加工尺寸、型号、精度及焊接均应符合设计要求。
4.7.3 两台泵单独根据
液位单独启动、停止,就算一台坏了另一台可以自动启动。
4.7.4 自动控制是要求来水量和集水池水位发生变化或因种种原因出现故障时,与之相对应的泵的台数、转速或闸门的开度等能相应的变化,并按事先确定的要求自动调节。
5.1.1 站址地质条件是进行泵房布置的重要依据之一。如果站址地质条件不好,必然影响泵房建成后的结构安全。为此,在布置泵房时,必须采取合适的结构措施,如减轻结构重量,调整各分部结构的布置等,以适应地基允许承载力、稳定和变形控制的要求。
5.1.2 预制泵站施工、安装、检修和管理条件也是进行泵房布置的重要依据。一个合理的泵房布置方案,不仅工程量少、造价低,而且各种设备布置相互协调,整齐美观,便于施工。安装、检修、运行与管理,有良好的通风、满足通风、采暖和采光要求,并符合防潮、防火、防噪声、节能、劳动安全与工业卫生等技术规定,并满足交通运输要求。
5.1.3 预制泵站层底板高程是控制主泵房立面布置的一个重要指标,应根据水泵安装高程和进水流道(含吸水室)布置或管道安装要求等因素确定。底板高程确定合适与否,涉及机组能否安全正常运行和地基是否需要处理及处理工程量大小的问题。
5.1.4 根据调查资料,已简称的泵站辅助设备多数布置在主泵房的进水侧,而电气设备则布置在出水侧,这样可避免交叉干扰,便于运行管理。
5.1.7 在采用新技术、新材料、新设备和新工艺时,要注意其是否成熟可靠。重要的新技术、新材料、新设备和新工艺的采用,一定要经过国家有关部门或权威机构进行鉴定验证。
5.2.1 泵站形式选择是一体化预制泵站设计首先需要明确的形式。对于用地指标短缺的排水泵站,宜选择模块化湿井泵站。对于给水泵站或不允许设备和构筑物外漏地面的泵站,宜选择模块化集成泵站。对于有较高防盗要求或地面积雪较深的排水泵站,宜选择带维修间的湿井泵站。对于流量较大或系统较复杂的泵站,宜选择多井筒泵站。
5.2.2 关于一体化预制泵站位置具备的条件进行说明。
5.2.3 一体化预制泵站
设计方案应和总体规划相协调,对于可分期建设的泵站,宜采用土建和设备总体分期建设。泵站设计应考虑节能减排的需要,采用高效的设备和无泄漏设计。
5.2.4 关于确定一体化预制泵站设计规模的原则。由于一体化预制泵站安装简便、快速,可根据近期规模进行配置,远期流量升级后,可通过远期接口连接泵站,迅速满足要求,节省前期的投资成本。
5.2.5 关于一体化预制泵站平面布置原则的规定。潜水自耦式安装的水泵各泵最小中心距应为泵壳宽度的1.5倍,泵中心与墙壁之间的最小距离为泵壳宽度的0.8倍。2个井筒外径最小距离不得小于0.5M。
5.2.6 关于一体化预制泵站
设计方案包含内容的说明。
5.2.7 关于一体化预制泵站水泵选型的技术要求规定。水泵选型应方便泵站维修和水泵轮值,减少对供电电网的冲击。湿井泵站应采用带IP68的潜水电机的水泵,防止水泵电机进水。
5.2.8 关于一体化预制泵站水泵启动方式的规定。
5.2.9 关于不同性质来水的泵站适应采用的水泵类型的规定。
5.2.10 一体化预制泵站水泵的散热冷却系统对于水泵的安全、有效运行起着很重要的作用,冷却系统应满足水泵工作要求,关于湿式安装和干式安装分别适宜采用的水泵冷却系统的规定。
5.2.11 关于采用重力管网和压力管网的泵站控制方式的规定。
5.2.12 关于采用液位控制水泵自动开停时,泵站最高液位和最低液位之间的有效容积计算的规定。排水泵站的最高液位和最低液位之间的距离过小,电机频繁启停易导致过载。距离过大,水泵运行周期过长,增加了泵池内沉淀和堵塞的风险,正确的最高液位和最低液位之间的距离是池型优化设计的关键。
5.2.13 关于预制泵站竖向高程设计的规定。集水池最高水位的设置不得使管道上游地面检查井产生溢水,集水池最低水位的设置应防止水泵吸入空气。
5.3.1 荷载及稳定分析是一体化预制泵站设计中的一项主要内容,其计算内容通常包括4个方面,即抗滑验算、抗浮验算、抗倾验算和地基强度验算。按照理论和经验分析,当地基强度验算能够满足无拉应力时,则抗倾自然满足,但仍需要作抗滑抗浮及基础下应力的验算工作。
5.3.2 本条列举了影响预制泵站稳定性的各种荷载及其组合。
5.4.1 在进行水工建筑物结构计算时,荷载计算和组合是非常重要的一步。结构设计中涉及的作用包括直接作用(荷载)和间接作用(如地基变形、混凝土收缩、焊接变形、温度变化或地震等引起的作用)。
5.4.4 设计扬程是选择水泵型式的主要依据。在设计扬程工况下,泵站必须满足设计流量要求。设计扬程应按泵站进、出设计水位差,并计入进、出水流道或管道沿程和局部水力损失确定。
5.4.6 最高扬程是泵站正常运行的上限扬程。水泵在最高扬程工况下运行,其提水流量虽小于设计流量,但应保证其运行的稳定性。
5.4.7 最低扬程是泵站正常运行的下限扬程。水泵的最低扬程工况下运行,亦应保证其运行的稳定性,即不致发生水泵汽蚀、振动等情况。
5.5.1 预制泵站设置在地下水位较高的地段时,水的浮力可能造成预制泵站浮起。其浮力即为预制泵站底部的地下水扬压力,其抗浮力为预制泵站的自重和回填土对预制泵站壁造成的下曳力,以及收口锥体上方的竖向土压力。一般平壁管的预制泵站壁与回填土之间摩阻小,特别在有地下水情况下,其抗浮力相对较小,故当预制泵站浮力大于抗浮力时,应采取抗浮措施。可采用浇注混凝土增大抗浮力的措施。
5.6.1 建筑物的地基计算应包括地基的承载能力计算,地基的整体稳定计算和地基的沉降变形计算等,其计算结果是判断地基要不要处理和如何处理的重要依据。如果计算结果不能满足要求而地基又不作处理,就会影响泵站的安全或正常使用。因此,本规范规定泵站选用的地基应满足承载能力、稳定和变形的要求。
5.6.2 标准贯入击数小于4击的粘性土地基和标准贯入击数小于或等于8击的砂性土地基均为松软地基,其抗剪强度均较低,地基允许承载力均在80kPa以下,而泵房结构作用于地基上的平均压应力一般均在150kPa∽200kPa,少则80kPa∽100kPa,多则200kPa以上,特别是标准贯入击数小于4击的粘性土地基,含水量大,压缩性高,透水性差,通常会产生相当大的地基沉降和沉降差,对安装精度要求严格的水泵机组来说,更是不能允许的。因此,本标准规定,标准贯入击数小于4击的粘性土地基(如软弱粘性土地基、淤泥质土地基、淤泥地基等)和标准贯入击数小于或等于8击的砂性土地基(如疏松的粉砂、细砂地基或疏松的砂壤土地基等),均不得作为天然地基。对于这些地基,由于各项物理力学性能指标较差,当工程结构上难以协调适当时,就必须进行妥善处理。
5.6.4 本标准附录B.1选列的泵站地基允许承载力计算公式,主要有限制塑性开展区的公式、汉森公式和核算泵站地基整体稳定性的Ck法公式。限制塑性开展区的最大开展深度为某一允许值时,即可以此时的竖向荷载作为地基持力层的允许承载力。通常是将塑性开展区的最大开展深度视为基础宽度的函数。根据工程实践经验,一般取为基础宽度的1/3或 1/4,但不宜规定过大,否则影响建筑物的安全稳定;同时,也不宜规定过小,否则就不能充分发挥地基的潜在能力。为安全起见,本标准取用塑性开展区的最大开展深度为基础宽度的1/4[见附录B.l中的(B.1.1)式。
对于公式(B.1.1)中的基础底面宽度,现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007规定,大于6m时,按6m考虑;小于3m时,按3m考虑。考虑到大、中型泵房基础底面宽度一般都大于6m,不加区别的都取用6m,显然不符合泵站工程的实际,因此本规范对泵房基础底面宽度不作任何限制,按实际取用,但必须同时满足地基的变形要求。
对于公式(B.1.1)中的基础埋置深度,现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007规定,一般自室外地面标高算起。在填方整平地区,可自填土地面标高算起,但填土在上部结构施工后完成时,应从天然地面标高算起。这一规定,对房屋建筑地基基础是合理的,因其四周开挖深度基本一致,且开挖后回填时间短,地基回弹影响小。但对大、中型泵房基础情况就不同了。大、中型泵房基础和大、中型水闸底板一样,基坑开挖后回填时间长,地基有充分时间回弹,而且两面不回填土,因此基础埋置深度只能按其实际埋深取用。如基础上、下游端有较深的齿墙,亦可从齿墙底脚算至基础顶面,作为基础的埋置深度。
对于公式(B.1.l)中土的抗剪强度指标,考虑到大、中型泵站和大、中型水闸一样,施工时间一般都比较长,地基有充分时间固结,而且浸于水下,因此宜采用饱和固结快剪试验指标。
严格地说,公式(B.1.l)只适用于竖向对称荷载作用的情况。如果地基承受竖向非对称 荷载作用时,可按基础底面应力的最大值进行计算,所得地基持力层的允许承载力则偏于安全。
汉森公式是极限承载力计算公式中的一种,不仅适用于只有竖向荷载作用的情况,而且对既有竖向荷载作用,又有水平向荷载作用的情况也适用。采用该公式计算地基持力层的允许承载力时,规定取用安全系数为2.0~3.0,这是根据工程的重要性、地基持力层条件和过去使用经验等因素确定的。例如,对于重要的大型泵站或软土地基上的泵站,安全系数可取用大值。对于中型泵站或较坚实地基上的泵站,安全系数可取用小值。本标准附录B.1所列汉森公式,已将取用的安全系数计入,可直接计算地基持力层的允许承载力,即(B.1.2)式。
无论是采用公式(B.1.1),还是采用公式(B.1.2),式中的重力密度和抗剪指标值,都是将整个地基视为均质土取用的。实际工程中常见的多是成层土,可将各土层的重力密度和抗剪强度指标值加权平均,取用加权平均值。这种处理方法比较简单,但容易掩盖软弱夹层的真实情况,对泵房安全是不利的,为此必须同时控制地基沉降不超出允许范围。还有一种处理方法是根据各土层的重力密度和抗剪强度指标值,分层计算其允许承载力,同时绘出地基持力层以下的附加应力曲线,然后检查各土层(特别是软弱夹层)的实际附加应力是否超过各相应土层的允许承载力。如果未超过就安全,超过了就不安全。后一种处理方法虽然克服了前一种处理方法的缺点,不掩盖软弱夹层的真实情况,但计算工作量相当大,往往是与地基沉降计算同时完成。
至于Ck法公式,也是按塑性平衡理论推导而得,尤其适用于成层土地基。该公式在水闸工程设计中,是多年常用的公式,已被列入国家现行标准《水闸设计规范》SL 265。在泵站工程设计中,近年来也有一些泵站使用该公式,因此将该公式列入本规范附录B第B.1节,即(B.1.3)式。
5.6.5 由于软弱夹层抗剪强度低,往往对地基的整体稳定起控制作用,因此当泵房地基持力层内存在软弱夹层时,应对软弱夹层的允许承载力进行核算。计算软弱夹层顶面处的附加应力时,可将泵房基础底面应力简化为竖向均布、竖向三角形分布和水平向均布等情况,按条形或短形基础计算确定。条形或短形基础底面应力为竖向均布、竖向三角形分布和水平向均布等情况的附加应力计算公式可查有关土力学、地基与基础方面的设计手册。
5.6.6 作用于泵房基础的振动荷载,必将降低泵房地基允许承载力,这种影响可用振动折减系数反映。根据现行国家标准《动力机器基础设计规范》GB 50040的规定,对于汽轮机组和电机基础,振动折减系数可采用0.8;对于其他机器基础,振动折减系数可采用1.0。有关动力机器基础的设计手册推荐,对于高转速动力机器基础,振动折减系数可采用0.8;对于低转速动力机器基础,振动折减系数可采用1.0。考虑水泵机组基础在动力荷载作用的振动特性,本规范规定振动折减系数可按0.8~1.0选用。高扬程机组的基础可采用小值;低扬程机组的块基型整体式基础可采用大值。
5.6.8 我国水利工程界地基沉降计算,多采用分层总和法,即公式(5.6.9)。严格地说,该式只有在地基上层无侧向膨胀的条件下才是合理的。而这只有在承受无限连续均布荷载作用的情况下才有可能。实际上地基土层受到某种分布形式的荷载作用后,总是要产生或多或少的侧向变形,但因采用分层总和法计算,方法比较简单,工作量相对比较小,计算成果一般与实际沉降量比较接近,因此实际工程中宜使用这种计算方法。应该说,无论采用何种计算方法计算地基沉降都是近似的,因为目前各种计算方法在理论上都有一定的局限性,加之地基勘探试验资料的取得,无论是在现场,还是在室内,都难以准确地反映地基的实际情况,因此要想非常准确地计算地基沉降量是很困难的。
当按公式(5.6.9)计算地基最终沉降量时,必须采用土壤压缩曲线,这是由土壤压缩试验提供的。如果基坑开挖较深,基础底面应力往往小于被挖除的土体自重应力,可采用土壤回弹再压缩曲线,以消除开挖土层的先期固结影响。对于公式(5.6.9),根据工程实际情况,往往是软土地基上计算沉降量偏小,对此,参照国家现行有关规范的规定。
对于地基压缩层的计算深度,可按计算层面处附加应力与自重应力之比等于0.1∽0.2的条件确定。这种控制应力分布比例的方法,对于底面积较大的泵房基础,应力往下传递比较深广的实际情况是适宜的,经过水利工程实际使用证明,这种方法是能够满足工程要求的。
泵房地基允许沉降量和沉降差的确定,是一个比较复杂的问题。在目前水利工程设计中,对地基允许沉降量和沉降差尚无统一规定。现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007规定,建筑物的地基变形允许值,可根据地基土类别,上部结构的变形特征,以及上部结构对地基变形的适应能力和使用要求等确定。如单层排架结构(柱距为6m)柱基的允许沉降量,当地基土为中压缩性土时为120mm,当地基土为高压缩性土时为200mm;建筑物高度为100m以下的高耸结构基础允许沉降量,当地基土为中压缩性土时为200mm,当地基土为高压缩性土时为400mm。框架结构相邻柱基础的允许沉降差,当地基土为中、低压缩性土时为0.002L(L为相邻柱基础的中心距,mm),当地基土为高压缩性土时为0.003L;当基础不均匀沉降时不产生附加应力的结构,其相邻柱基础的沉降差,不论地基土的压缩性如何,均为0.005L。现行行业标准《水闸设计规范》SL 265已对地基允许沉降量和沉降差未作具体规定,由于水闸基础尺寸和刚度比较大,对地基沉降的适应性比较强,因此在不危及水闸结构安全和不影响水闸正常使用的条件下,一般水闸基础的最大沉降量达到100mm~150mm和最大沉降差达到30mm~50mm是允许的。对有防水要求的泵站,过大的沉降差将导致防水失效,危及建筑物安全。现行国家标准《地下工程防水技术规范》GB 50108规定用于沉降的变形缝其最大允许沉降差不应大于30mm。
根据调查资料,多数泵站的泵房地基实测最大沉降量为100mm~250mm,最大沉降差为50mm~100mm,只有少数泵站的泵房地基实测最大沉降量和最大沉降差超过或低于上述范围。例如某泵站的泵房地基实测最大沉降量竟达650mm,最大沉降差竟达350mm;又如某泵站的泵房地基实测最大沉降量只有40mm,沉降差只有20mm。但实测资料证明,即使出现较大的沉降量和沉降差,除个别泵站机组每年需进行维修调试,否则难以继续运行外,其余泵站泵房地基均稳定,运行情况正常。显然,如果对这两个控制指标规定太高,软土地基上的泵房结构将难以得到满足,则必须采取改变结构型式(如采用轻型、简支结构),或回填轻质材料,或加大基础的平面尺寸,或调整施工程序和施工进度等措施,但有时采取某种措施却会对泵房结构的抗滑、抗浮稳定带来或多或少的不利影响;如果对这两个控制指标规定太低,固然容易使软土地基上的泵房结构得到满足,但实际上将会危及泵房结构的安全和影响泵房的正常使用,或给泵站的运行管理工作带来较多的麻烦。
5.6.9 水工建筑物的地基处理方法很多,随着科学技术的不断发展,新的地基处理方法,如水泥土搅拌法(深层搅拌法、粉喷桩法)、高压喷射法等不断出现。但是,有些地基处理方法目前仍处于研究阶段,在设计或施工技术方面还不够成熟,特别是用于泵房的地基处理尚有一定的困难;有些方法目前用于实际工程,单价太高,与其它地基处理方法相比较,显得很不经济。根据泵站工程的实际情况,本规范列出换填垫层法、强力夯实法、水泥土搅拌法、振冲法、桩基础、沉井基础等几种常用地基处理方法的基本作用、适用条件和说明事项(见本标准附录B表B.2。1)。但应指出,任何一种地基处理方法都有它的适用范围和局限性,因此对每一个具体工程要进行具体分析,综合考虑地基土质、泵房结构特点、施工条件和运行要求等因素,初步选出几种可供考虑的地基处理方案或多种地基处理综合措施,经技术经济比较确定合适的地基处理方案。必要时应在施工前通过现场确定其适用性和处理效果。
5.6.10 根据工程实践经验,强力夯实法、振冲法等处理措施,对于防止土层可能发生“液化”,均有一定效果。对于粉砂、细砂、砂壤土地基,如果存在可能发生“液化”的问题,采用板桩或连续墙围封,即将泵房底板下四周封闭,其效果尤为显著。
5.6.11 黄土(典型黄土)湿陷性大,且厚度较大;黄土状土(次生黄土)由典型黄土再次搬运而成,其湿陷性一般不大,且厚度较小。黄土在一定的压力作用下受水浸湿,土的结构迅速破坏而产生显著附加下沉,称为湿陷性黄土。湿陷性黄土可分为自重湿陷性黄土和非自重湿陷性黄土。前者在其自重压力下受水浸湿后发生湿陷,后者在其自重压力下受水浸湿后不发生湿陷。对湿陷性黄土地基的处理,应减小土的孔隙比,增大土的重力密度,消除土的湿陷性,本规范列举了如下几种常用的处理方法:①重锤表层夯实法一般可消除1.2m~1.8m深度内黄土的湿陷性,但当表层土的饱和度大于60%时,则不宜采用;②换土垫层法(包括换灰土垫层法)是消除黄土地基部分湿陷性最常用的处理方法,一般可消除1m~3m深度内黄土的湿陷性,同时可将垫层视为地基的防水层,以减少垫层下天然黄土层的浸水机率。垫层的厚度和宽度可参照现行国家标准《湿陷性黄土地区建筑规范》GB 50025确定;③土桩挤密法(包括灰土桩挤密法)适用于地下水位以上,处理深度为5m~15m的湿陷性黄土地基,对地下水位以下或含水量超过25%的黄土层,则不宜采用;④桩基础是将一定长度的桩穿透湿陷性黄土层,使上部结构荷载通过桩尖传到下面坚实的非湿陷性黄土层上,这样即使上面黄土层受水浸湿产生湿陷性下沉,也可使上部结构免遭危害。在湿陷性黄土地基上采用的桩基础一般有钢筋混凝土打入式预制桩和就地灌注桩两类,而后者又有钻孔桩、人工挖孔桩和爆扩桩之分。钻孔桩即一般软土地基上的钻孔灌注桩,对上部为湿陷性黄土层,下部为非湿陷性黄土层的地基尤为适合。人工挖孔桩适用于地下水含水层埋藏较深的自重湿陷性黄土地基,一般以卵石层或含钙质结核较多的土层作为持力层,挖孔桩孔径一般为0.8m~1.0m,深度可达15m~25m。爆扩桩施工简便,工效较高,不需打桩设备,但孔深一般不宜超过10m,且不适宜打入地下水位以下的土层。至于打入式预制桩,采用时一定要选择可靠的持力层,而且要考虑打桩时黄土在天然含水量情况下对桩的摩阻力作用。当黄土含有一定数量钙质结核时,桩的打入会遇到一定的困难,甚至不能打到预定的设计桩底高程。湿陷性黄土地基上的桩基础应按支承桩设计,即要求桩尖下的受力上层在桩尖实际压力的作用下不致受到湿陷的影响,特别是自重湿陷性黄土地基受水浸湿后,不仅正摩擦力完全消失,甚至还出现负摩擦力,连同上部结构荷载一起,全部要由桩尖下的土层承担。因此,在湿陷性黄土地基上,对于上部结构荷载大或地基受水浸湿可能性大的重要建筑物,采用桩基础尤为合理;⑤预浸水法是利用黄土预先浸水后产生自重湿陷性的处理方法,适用于处理厚度大、自重湿陷性强的湿陷性黄土地基。需用的浸水场地面积应根据建筑物的平面尺寸和湿陷性黄土层的厚度确定。由于预浸水法用水量大,工期长,因此在没有充足水源保证的地点,不宜采用这种处理方法。经预浸水法处理后的湿陷性黄土地基,还应重新评定地基的湿陷等级,并采取相应的处理措施。
5.6.12 在我国黄河流域以南地区,不同程度地分布着膨胀土。膨胀土的粘粒成分主要由强亲水性矿物质组成,其矿物成分可归纳为以蒙脱石为主和以伊利石为主两大类,均具有吸水膨胀、失水收缩、反复胀缩变形的特点。这种特点对修建在膨胀土地基上的建筑物危害较大,因此必须在满足建筑物布置和稳定安全要求的前提下,采取可靠的措施。根据多年来对膨胀土的研究和工程实践经验,对修建在膨胀土地基上的泵站工程而言,目前主要采取减小泵房基础底面积,增大泵房基础埋置深度,以及换填无膨胀性土料垫层和设置桩基础等地基处理方法。减小泵房基础底面积是在不影响泵房结构的使用功能和充分利用膨胀土地基允许承载力的条件下,增大基础底面的压应力,以减少地基膨胀变形。增大泵房基础埋置深度是将泵房基础尽量往下埋入非膨胀性或膨胀性相对较小的土层中,以减少由于天气干湿变化对地基胀缩变形的影响。上述两种工程措施主要适用于大气影响急剧层深度一般不大于1.5m的平坦地区。换填无膨胀性土料垫层的方法主要适用于强膨胀性或较强膨胀性土层露出较浅,或建筑物在使用中对地基不均匀沉降有严格要求的情况。换填的无膨胀性土料主要有非膨胀性的粘性土、砂、碎石、灰土等,这对含水量及孔隙比较高的膨胀性土地基是很有效的工程措施。换填无膨胀性土料垫层厚度可依据当地大气影响急剧层的深度,或通过胀缩变形计算确定。当大气影响急剧层深度较深,采用减小基础底面积、增大基础埋置深度,或换填无膨胀性土料垫层的方法对泵房结构的使用功能或运行安全有影响,或施工有困难,或工程造价不经济时,可采用桩基础。膨胀土地基中单桩的允许承载力应通过现场浸水静载试验,或根据当地工程实践经验确定。在桩顶以下3m范围内,桩周允许摩擦力的取值应考虑膨胀土的胀缩变形影响,乘以折减系数0.5。在膨胀土地基上设置的桩基础,桩径宜采用250mm~350mm,桩长应通过计算确定,并应大于大气影响急剧层深度的1.6倍,且应大于4m,同时桩尖应支承在非膨胀性或膨胀性相对较小的土层上。
5.7.1 底板混凝土属于厚大结构物,本身刚度较大,上部荷载又较均匀,因而由于荷载引起裂缝的可能性较小,但值得注意的是温度应力,所以减少混凝土温升,降低水泥水化热,就成为混凝土选用原材料的关注点。
5.7.3 关于泵站外部材质应力和荷载计算方法的规定。泵站外壁材质必须能承受地下水压和土压的作用而不破坏和变形。泵站外壁材质的应力计算应按照国家规范《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB 50069中4.2.3和4.2.4的计算方法,假设地下水水位直至地面,主动土压力系数取1/3,回填土的重量密度取18KN/m3时,计算可简化为外压力作用于泵站的外侧面,大小等效于水压的1.6倍。
5.7.4 关于泵站顶盖结构和强度的基本规定。
5.7.5 关于埋设在道路上的泵站顶盖的规定。
对于埋设在道路上的泵站,顶盖宜采用铸铁材质,顶盖和泵站主体应采用分体设计,两者之间的距离不小于0.5m,可采用锥形或其他形式的钢筋混凝土结构将道路上的荷载传递到泵站周围的土层,保证泵站外壁不受道路上荷载应力的影响。
5.7.6 自配控制运行系统确保水泵根据来水量自动高效运行,内部流态好,系统可自清洁无沉淀,密闭无臭味,符合环保要求。
1 材料负责人和实验人在开工前负责原材料的供应检测工作完成,保证工作顺利开工。
2 资料负责人将报验资料(机械、材料、人员)整理报验完毕。
3 技术负责人、安全负责人安全技术、安全交底工作。
6.1.4 施工场所保持整洁:材料、设备应摆放整齐,垃圾废料及时清运,保证通道畅通;做到工完、料尽场地净,坚持文明施工。
6.2.3 为防止开挖过程中出现基坑突涌及对周围建筑物造成不良影响,
基坑开挖前应对基坑周边做好降水技术措施。
6.2.4 在基坑工程中深基坑边坡坍塌是必须要避免的,所以在深基坑工程中边坡支护方案的设计是特别重要的,对地质条件和周边环境要求很高。
6.3.3 混凝土底板的地脚螺栓固定后,才可将水泵吊到基础上,与基础上的地脚螺栓对正并穿入泵体地脚螺孔使水泵就位。
6.3.5 为保证垫片受压均匀,螺栓要对称的均匀分2-3次拧紧。
6.4.1 泵身、主吊臂和辅吊臂之间形成坚固三角形结构,使吊臂不再呈跷跷板式受力,防止泵体受损。
6.4.2 起吊重物时,吊钩钢丝绳应保持垂直,禁止吊钩钢丝绳在倾斜状态下去拖动被吊的重物.在吊钩已挂上但被吊重物尚未提起时,禁止起重机移动位置或作旋转运动。
6.6.3 机电设备安装与调试、试运行各阶段完成后,安装承包单位应分别及时出具相应的书面报告,报告应内容详实、过程清晰、依据可靠、记录数据齐全准确、结论明确并作为技术资料,及时归档。
7.1.3 检验批应有监理工程师组织施工单位质量、技术负责人等进行验收。
7.2.2 泵站施工过程主要部位的
施工工艺、
施工方案、作业顺序方法、操作流程等都严重制约着工程的质量和进度。在技术上可行、经济上合理的
施工方案,按照规范规程操作,顺序方法作业得当,工艺水平熟练具有技巧,不但有安全生产和经济上、工效上的保证,而且是有利于提高工程质量,更是工程质量可靠、稳定的重要条件之一。
7.2.3 对于质量控制要点、要害部位或质量有疑问的部位进行事后复检,如沉降观察、几何尺寸复测等
7.2.5
设备随机技术文件一般有2~4份,单由设备安装单位保管,在实际工作中往往造成丢失。故本条规定由项目法人和设备安装单位分别保管。
7.2.6 从基础垫板的埋设开始每个安装环节的安装偏差都应该控制在一定范围内。本标准规定水平偏差不大于1mm/m,如果对埋设垫板要求偏高,安装难以达到。
8.0.1 维修后的水泵流量可采用容积法、流量计或下列流量公式计算:
流量公式 Q=
式中 Q——流量(m3/s);
Ne——有效功率((kW);
ρ——液体的密度(kg/m3);
h——扬程(m);
Ne=N×η
N——轴功率(kW);
η——效率。
机组效率=电机效率×传动效率×水泵效率
机组可运行率=
×100%
泵站凡开得动、抽得出水的机组即为可运行机组。
8.0.6 排水泵站的运行记录一般指:值班记录;运行数据;维修记录。
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