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[分享]PKPM软件结构设计经验汇总

发表于2018-02-22    2350人浏览    8人跟帖    筑龙币+50  复制链接  只看楼主

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小小乐

PKPM软件结构设计经验汇总_1
PKPM软件结构设计经验汇总
 

pkpm中柱下条形基础计算

 pkpm没有专门的柱下条基计算,但是框架结构,柱下如果采用条形基础,却可以用地基梁来计算,即它可以承担地基反力,计算是采用弹性地基梁计算。步骤如下:
    1、读入地质资料输入 
    2、参数输入包括基本参数(主要是地基承载力特征值)和地梁筏板参数(主要是基床反力系数、地梁相关材料参数、钢筋调整参数、梁肋朝向) 
    3、网格输入(轴线延伸命令修改形成悬挑地基梁轴线) 
    4、修改荷载参数、读取荷载 
    5、定义地基梁(必须定义梁肋高和梁肋宽,地梁翼缘宽度可随意给出但应大于梁肋宽因为退出交互步骤时程序会给出调整翼缘宽度的机会)并布置地基梁 
    6、退出交互步骤:注意第一修改地梁翼缘宽度第二检查是否生成弹性地基梁计算用数据文件(即出现相关荷载值、相应坐标、地基反力、修正后地基承载力等信息) 
    7、弹性地基梁/基础沉降计算: 
    7-01:检查地质资料是否正确 
    7-02:设置计算参数(注意:应采用完全柔性假定、地下水高度需要修改) 
    7-03:进入附加反力图示,选择沉降计算菜单进行沉降计算,之后可查看相关需要数据 
    8、弹性地基梁/结构计算 
    8-01:选择是否进行交叉底面积重复利用计算、修改地基梁参数(注意:地梁计算时采用的内力)、选择计算采用的模型(可采用satwe、tat生成的上部基础刚度)进行计算 
    8-02:查看相关荷载工况下的内力图 
  9、弹性地基梁/参看结果(正常操作) 
10、弹性地基梁施工图(正常操作)--------------------------------------------------------------------
 
如何迅速提高PKPM结构建模速度?
部分工程设计者不论在操作CAD还是PKPM时都习惯于单纯的点菜单操作,这无异于“自废单手”。PKPM支持快捷命令的自定义,这给录入工作带来便利,键盘和鼠标的左右开弓让录入变得更加得心应手。
一、合理设置快捷命令
  部分工程设计者不论在操作CAD还是PKPM时都习惯于单纯的点菜单操作,这无异于“自废单手”。PKPM支持快捷命令的自定义,这给录入工作带来便利,键盘和鼠标的左右开弓让录入变得更加得心应手。
  修改方法:
  1.以文本形式打开PKPMPMWORK.ALI。该文本分三部分,第一部分是以三个EndOfFile作为结束行的已完成命令别名定义的命令项;第二部分是“命令别名文件说明”;第三部分是程序支持的所有命令项。
  2.在第三部分中选取常用的命令项,按照文件说明的方法在命令全名前填写命令别名,然后复制已完成命令别名定义的命令项,粘贴到第一部分中以三个EndOfFile 作为结束的行之前。保存后重启PKPM,完成。以下是录入工作中常用到的命令,命令别名可根据自己习惯自行定义。
二、利用“AutoCAD平面图向建筑模型的转换”模块准确录入轴网、构件
  PKPM “AutoCAD平面图向建筑模型的转换”模块,不仅使设计者加快了录入速度,更大大地提高了录入的准确性。纯手工录入遇到平面轴网复杂、多个不规则轴网斜交时会十分棘手,哪怕花大量精力勉强定义轴网,最后还是与建筑图偏差较大,降低了模型的准确性。以下是转换过程的一些注意事项。
  1.要将建筑图进行转换前的简化:建筑图的线条和标注较为繁多,为避免无关图层对转换的干扰,建议将无关图层进行关闭。PKPM可转换的内容包括:轴线、墙、门、窗、柱、梁等。而结构录入常用到的是轴线、墙、柱、梁。考虑到建筑墙线宽度与结构梁有可能不一样,且同宽梁的梁高也不全一样,建议对梁不进行转换,后期于PM输入其实更为方便。所以我们只保留轴线、剪力墙、柱的图层,其余图层关闭。注意柱要是闭合矩形、圆形或多边形,且需距轴线交点在合理范围内。剪力墙与柱类似;为让程序更准确辨认,建议于墙端部添加一条轴线。
  2.用PKPM“AutoCAD平面图向建筑模型的转换”模块打开简化后的DWG图,点选右边菜单分别选择轴网、墙体、柱。确认选择无误后,点选“转换成建筑模型数据”,出现菜单后按实际填写及选择。如需要楼层组合,应注意拾取基点须上下层对齐。
  三、充分利用“层间编辑”功能
  高层建筑中需要组装的标准层一般较多,很多情况下各标准层的构件及荷载布置基本相同。建模过程中常需要调整构件截面或荷载,若逐层修改会耗费大量的精力和时间。很多设计人员对层间编辑没信心,感觉不亲自逐层修改不稳当,担心有遗漏或错录。其实只要操作正确,这个担心是不必要的。平时录入设计中应有意识地进行练习,总结经验。以下介绍几个容易忽略的层间编辑操作要点。
  1.进行每步层间编辑操作前,务必要确认所需修改的目标标准层号是否正确。
  2.进行构件布置或荷载布置时尽量以“窗口方式”或“围栏方式”代替“光标方式”,可避免同构件在不同标准层被网点打成多段而导致点选失准的情况。
  3.“S”延伸、“E”删除等命令在层间编辑中会失效,只对当前层操作。
  四、三维模型直观校对错层结构的构件布置
  由于平面无法直观表达构件标高,所以在录入错层结构时我们可以借助三维轴测图来帮助校对。按下Ctrl键同时在录入界面中点击鼠标中键并拖拉,即可任意角度观测结构的三维轴测图。点击“实时漫游开关” 图标可填充构件,让三维图更直观。点击图标即可回到常规平面界面。
  利用楼层组合里的整楼模型,还能得到整栋建筑物的立体结构模型。设计人员通过立体
模型可更直观地了解整个结构。
  五、整理PKPM所生成计算书的一些技巧
  1.整理计算书:结构模型录入并优化后设计人员需要整理结构计算书。由于PKPM对构件、荷载信息及配筋文件的图形方式分别分层保存,一份包括构件、荷载信息及配筋文件的计算书动辄需要打开几十上百张图,十分繁琐。运用一些CAD插件可批量插入PKPM计算书到一张新图中,便于打印和归档。
2.归并计算书:一些CAD插件可针对若干层PKPM配筋图的梁、柱、剪力墙边缘构件计算结果进行归并,这给结构设计带来较大方便。
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PKPM悬挑结构的边梁再挑板处理办法
悬挑结构上再挑板,未考虑挑板对悬挑梁产生的附加弯矩,甚至漏算挑板荷载。
悬挑结构上再挑板,未考虑挑板对悬挑梁产生的附加弯矩,甚至漏算挑板荷载。有几种处理办法:
    一、不输挑板,在边梁上输入挑板传来的恒(g*Lt)、活载(q*Lt),另外在挑梁端附加由“再挑板”产生的附加弯矩,恒:M附加=g*Lt2/2*(L1+L2)、活:M附加=q *Lt2/2*(L1+L2),在输入附加弯矩时,应注意附加弯矩方向和正(+)、负(-)号。挑板本身配筋另行补充计算。这种处理办法,挑梁和边梁配筋均正确。挑板本身配筋另行补充计算。
  二、输挑板,在边梁上不再输入挑板传来的恒(g*Lt)、活载(q*Lt),但在挑梁端应附加由“再挑板”产生的附加弯矩,否则,挑梁配筋计算错误。挑梁端附加弯矩同上。挑板本身配筋可直接计算。这种处理办法,挑梁和边梁配筋均正确。挑板本身配筋不必另行补充计算。
  三、挑板周边附加输入虚梁(100X100),在边梁上不再输入挑板传来的恒(g*Lt)、活载(q*Lt),也不另外在挑梁端附加由挑板产生的附加弯矩,这种处理办法,挑梁配筋均正确,但边梁配筋计算错误,挑板本身配筋计算也是错误,挑板本身配筋应另行补充计算,边梁也应另行计算,比较麻烦。
结论:推荐采用第(2)种方法。
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PKPM怎么设悬挑板
在平面外围的梁或墙上均可设置现浇悬臂板,其板厚程序自动按该梁或墙所在房间取值,用户应输入悬挑板上的恒载和活载均布面荷标准值,如该荷输0,程序也自动取相邻房间的楼面荷载,悬挑范围为用户点取的某梁或墙全长,挑出宽度沿该梁或墙为等宽。
 在平面外围的梁或墙上均可设置现浇悬臂板,其板厚程序自动按该梁或墙所在房间取值,用户应输入悬挑板上的恒载和活载均布面荷标准值,如该荷输0,程序也自动取相邻房间的楼面荷载,悬挑范围为用户点取的某梁或墙全长,挑出宽度沿该梁或墙为等宽。
  每类悬挑板的输入按照屏幕下边的提示有三个步骤。当悬臂板的位置在平面外围的同一边,且悬挑长度相同时可归为一类悬挑板。
  1.用光标或鼠标指示需设悬挑板的梁或墙,可连续指示位于同一侧的几段梁或墙,这一类挑板所在的梁或墙指完时,可在平面上无梁及墙处点一下或在最后一根梁或墙上点一下即可进入第二步。 
  2.键入悬挑板挑出轴线的长度(m),恒载标准值,活载标准值,共三个数,荷载为均布面荷载,如不输荷载,程序自动取悬挑板上荷载为相邻房间楼面荷载。 
  3.指示悬挑方向,梁(墙)X向布置时在梁(墙)的上方或下方用光标点一下,梁(墙)Y向布置时在梁(墙)的左方或右方点一下即可,此后图面上显示出该类挑板的示意图。 
   此后可继续按屏幕提示输入其它悬挑板。
   各类悬挑板均输完时,在平面图上无梁和墙处用光标点一下或按[Esc]键即返回主菜单。
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PKPM楼板怎么开洞
按图上提示的房间号键入需开洞的房间号,也可移动光标直接在屏幕上点取需要开洞的房间位置。该房间中有圆圈加亮,表示选中。
程序只能在矩形房间内的楼板上开洞。每个房间内的洞口不能大于七个。
  布置洞口的操作:
  1.提示:洞口所在房间号? 
  按图上提示的房间号键入需开洞的房间号,也可移动光标直接在屏幕上点取需要开洞的房间位置。该房间中有圆圈加亮,表示选中。
  2.提示:有几个洞口? 
  键入洞口数量N。
  以下 3、4 反复操作N次。
  3.提示:方洞左下角(或圆孔中心)坐标? 
  该坐标是指以房间左下角纵横轴线交点为原点的X,Y坐标。
  4.提示:方孔宽、高(B、H)或圆孔直径-D? 
  若为方孔,键入宽、高二数。为圆孔则键入直径一个数,但在D前一定要加个负号。
  注 意:
  (1) 某房间部分为楼梯间时,可在楼梯间布置处开设一大洞口。某房间全部为楼梯间时,也可点菜单4,修改板厚时将该房间板厚修改为0。 
  (2) 房间内所布的洞口,其洞口部分的荷载在荷载传导时扣除。但房间板厚为0时,程序仍认为该房间的楼面上有荷载。
---------------------------------------------------------------------PKPM中主梁与次梁的区别
按主菜单1输入次梁会增加大量无柱连接节点,增加大量房间,平面房间碎小,数量众多。按主菜单2输入次梁次梁端点不形成节点,不切分主梁。
一、按主菜单1输入次梁比较方便,按主菜单2输入的次梁只能以房间为单元输入,比较麻烦;
 
  二、按主菜单1输入次梁会增加大量无柱连接节点,增加大量房间,平面房间碎小,数量众多。按主菜单2输入次梁次梁端点不形成节点,不切分主梁。
 
  三、导荷略有不同。按主菜单1输入次梁,荷载周边传导;按主菜单2输入的次梁,逐级传导。
 
  四、结构计算模式不同。按主菜单1输入次梁,支座为弹性支座,有竖向位移;按主菜单2输入的次梁,按连续梁二维计算模式,次梁铰接与主梁,中间支座连续,支座无竖向位移。
 
  五、按主菜单1输入次梁,节点刚接,不仅传递竖向力,而且传递弯矩和扭矩;按主菜单2输入的次梁,只传递竖向力。
 
  六、支座负弯矩调幅不同。按主菜单1输入次梁,隐含设定为“不调幅梁”;按主菜单2输入的次梁,均可读取用户设定的调幅系数进行调幅。
 
  七、关于支座修改。按主菜单1输入次梁,经三维程序计算后,程序不一定认定它是次梁。此时程序对每个无柱节点的判断是:该节点处于负弯矩区的为支座,处于正弯矩区的为连通。按主菜单2输入的次梁,其本身是次梁的性质不能修改,其支座处的梁肯定当做主梁处理。
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pkpm梁箍筋超限如何调整?
在情况2的次梁搁置点,以及情况3中梁支座的位置设置铰接,问题立刻解决。但是这会影响结构整体刚度,而且计算模型和实际情况有些不符,慎用。
首先要分析到底是什么原因导致了箍筋超限,有几种可能性:
1、距离支座很短的地方搁置了一根次梁,这会导致巨大的剪力。
2、梁两侧分别搁置了两根次梁,并且间距很小,这会导致巨大的扭矩。
3、梁与刚度巨大的柱或者剪力墙相连,结构在侧向力作用下此梁可能形成很大的剪力和弯矩。
4、梁上有很大的集中力作用,因此全梁都受到很大的剪力。
……
所以,最根本的方法是调整不合理的结构布置,使得受力合理化,问题自然也就解决了。
如果实在不让调整,那么对于情况2、3,有两个方法处理:
A、最省事的方法,加大梁宽,这个方法可以在较少增加梁刚度的情况下有效降低配箍率。
B、在情况2的次梁搁置点,以及情况3中梁支座的位置设置铰接,问题立刻解决。但是这会影响结构整体刚度,而且计算模型和实际情况有些不符,慎用。
 
情况4的场合,那就只能加大梁截面了,因为这种情况通常不但箍筋,主筋也够呛。
 
情况1么,我觉得只能调整结构布置,实在不行可以考虑在次梁搁置点加腋或者加牛腿。至于PKPM模型,你可以移动一下节点位置,直接搁置到支座上好了。
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门式刚架结构中夹层的设计用pkpm软件计算时,如何建模计算?
 
组合梁中剪力钉是否可以等同与栓钉直径的短钢筋来代替?若可,是用圆钢还是螺纹钢?若用弯筋,其弯起方向及构造有何要求?
门式刚架结构中夹层的设计:
a.用pkpm软件计算时,如何建模计算?
b.其计算结果中为什么有时会出现“柱超筋”?
c.楼板配筋计算:有压型钢板与无压型钢板时计算的区别及构造要求?
d.组合梁中剪力钉是否可以等同与栓钉直径的短钢筋来代替?若可,是用圆钢还是螺纹钢?若用弯筋,其弯起方向及构造有何要求?
e.简支钢梁的设计是否考虑剪力钉的作用(无压型钢板时)?
回答: 
  a.两种建立模型方法:(1)先计算二层的门刚架,然后按三维建立一层的钢框架,然后把门刚架柱底控制内力按节点荷载加在一层的柱头上;(2)先按三维建立一层的钢框架,然后抽取一榀框架再转到门刚里面建立整个的平面门式刚架,在门刚里面可以随意画线建立模型,建议门刚架(包括一层钢柱和柱脚)和一层的平台结构分开出图,这样工作量要少的多;     b.“柱超筋”可能是总信息中框架选项你没有选成钢框架;
  c.压型钢板既可以作为楼板的正筋使用,厚度应该在1.0mm以上,这样楼板底部的配筋就少些,也可以只作为模板使用,厚度的选择满足构造即可,楼板配筋和不使用楼承板是一样的,只是加快了施工速度; 
  d.组合梁中剪力钉不可以用等同与栓钉直径的短钢筋来代替,可以用槽钢和弯起钢筋代替,在<<钢结构设计手册>>的组合结构章节中有详细的介绍; 
  e.简支钢梁的设计可以考虑剪力钉的作用,可作为组合结构来计算,计算方法参见<<钢结构设计手册>>中的组合结构,但两端铰接的框架梁按组合结构来分析十分困难,所以我是一般不考虑;
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pkpm梁箍筋超限如何调整?
梁与刚度巨大的柱或者剪力墙相连,结构在侧向力作用下此梁可能形成很大的剪力和弯矩。
首先要分析到底是什么原因导致了箍筋超限,有几种可能性:
1、距离支座很短的地方搁置了一根次梁,这会导致巨大的剪力。
2、梁两侧分别搁置了两根次梁,并且间距很小,这会导致巨大的扭矩。
3、梁与刚度巨大的柱或者剪力墙相连,结构在侧向力作用下此梁可能形成很大的剪力和弯矩。
4、梁上有很大的集中力作用,因此全梁都受到很大的剪力。
……
所以,最根本的方法是调整不合理的结构布置,使得受力合理化,问题自然也就解决了。
如果实在不让调整,那么对于情况2、3,有两个方法处理:
A、最省事的方法,加大梁宽,这个方法可以在较少增加梁刚度的情况下有效降低配箍率。
B、在情况2的次梁搁置点,以及情况3中梁支座的位置设置铰接,问题立刻解决。但是这会影响结构整体刚度,而且计算模型和实际情况有些不符,慎用。
 
情况4的场合,那就只能加大梁截面了,因为这种情况通常不但箍筋,主筋也够呛。
 
情况1么,我觉得只能调整结构布置,实在不行可以考虑在次梁搁置点加腋或者加牛腿。至于PKPM模型,你可以移动一下节点位置,直接搁置到支座上好了。
 
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PKPM框架柱超筋后如何处理?
为什么上层结构传到柱顶的荷载比其他柱小很多,但其他柱不超筋,柱顶荷载小的柱反而超筋?
为什么上层结构传到柱顶的荷载比其他柱小很多,但其他柱不超筋,柱顶荷载小的柱反而超筋?
地震力作用下。8度0.2g第三组,框架抗震等级2。超筋的柱子是底层边框柱。
解决方法:
柱超筋的原因是偏心距大。
而偏心距=弯矩/轴力。
所以很显然,柱子受到的轴力越小,偏心距越大。
如果顶层的主梁跨度很大,而刚度又比较小,那么顶层柱顶会受到很大的弯矩。
弯矩很大,又没什么轴力来压住,就不难理解为什么顶层的柱子容易超筋了。
 
最简单的解决办法,当然是增大柱子截面,但估计建筑不让吧。
可以试着加大与柱子连接的主梁的截面高度,尤其是超筋的方向主梁,增大了梁的刚度,梁的变形小,柱子受到的弯矩也就小了。
还可以减小梁端弯矩调幅系数。
也可以通过设置次梁的方法,例如增加与主梁平行的次梁,从而减小相关主梁的受荷面积,也能有效减小弯矩。
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PKPM配筋计算结果手配钢筋问题?
抗震设计的框架梁支座上部钢筋不能比下部钢筋大太多,这是强制性条文,具体见规范。
 梁:
1、不要超过计算值太多,可能超筋。
2、抗震设计的框架梁支座上部钢筋不能比下部钢筋大太多,这是强制性条文,具体见规范。
3、注意梁宽范围内能容许并排放几根钢筋,根数太多要分层。
4、计算的钢筋强度都是预先设置的一定的,而实际配筋可以改变,要等强代换。
5、抗震设计注意加密区箍筋间距不要大于梁高的1/4。
6、腹板净高超过450时要设置侧向构造钢筋。
7、附加箍筋和吊筋应该看内力包络图中的剪力图来设置。
8、悬臂梁上部纵筋应该放大40%以上,箍筋要全长加密。
9、注意梁宽和箍筋肢数之间的关系。
 
柱:
1、注意不要超筋。
2、注意满足角筋最小面积的要求。
3、注意形成短柱的地方,如楼梯间半平台位置的柱子,箍筋也是要全长加密的。
4、要验算核心区体积配箍率。
5、要验算双向偏心受压。
6、和梁一样,箍筋等级变化的时候要等强代换。
 
板:
要点就是计算参数里面要把根据裂缝宽度要求填上,一般地上建筑都是0.3mm。
挠度计算结果要看一下,跨度特别大的板可能要特别加厚。
然后就是设定好边界条件,建议把非连续端(就是上部钢筋不能拉通的)都设置成铰接边,如果在PMCAD建模的时候就正确输入了降板,那么板计算软件会自动考虑。
 
然后就是屋面板、室外板和异形板要双层双向钢筋拉通,异形板要还要有加强构造……
至于分离式配筋怎么配,按照短跨的1/4这个是基本概念你应该知道
板钢筋配筋率在0.6~0.7%是最经济的,尽量在这个范围内比较好,如果超出太多最好改板厚。
板钢筋尤其是上部筋最好不要用1级的,因为容易变形影响施工质量。
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PKPM钢结构设计经验
在PKPM钢结构建模实操设计中,难免会遇到很多问题,下面就是这些一下在PKPM建模中一些问题的解答,帮助初入职场的新人,少走弯路。
在PKPM钢结构建模实操设计中,难免会遇到很多问题,下面就是这些一下在PKPM建模中一些问题的解答,帮助初入职场的新人,少走弯路。
1、门式刚架看弯矩图时,可看到弯矩,却不知弯矩和构件截面有什么关系?
受弯构件受弯承载力Mx/(γx*Wx) My/(γy*Wy)≤f,其中W为截面抵抗矩根据截面抵抗矩可手工算大致截面。
2、H型钢平接是怎样规定的?
想怎么接就怎么接, 主要考虑的是弯矩和/或剪力的传递。另外, 在动力荷载多的地方, 设计焊接节点要尤其小心平接。
3、“刨平顶紧”,刨平顶紧后就不用再焊接了吗?
磨光顶紧是一种传力的方式,多用于承受动载荷的位置。为避免焊缝的疲劳裂纹而采取的一种传力方式。有要求磨光顶紧不焊的,也有要求焊的。
看具体图纸要求。接触面要求光洁度不小于12.5,用塞尺检查接触面积。刨平顶紧目的是增加接触面的接触面积,一般用在有一定水平位移、简支的节点,而且这种节点都应该有其它的连接方式(比如翼缘顶紧,腹板就有可能用栓接)。
一般的这种节点要求刨平顶紧的部位都不需要焊接,要焊接的话,刨平顶紧在焊接时不利于融液的深入,焊缝质量会很差,焊接的部位即使不开坡口也不会要求顶紧的。顶紧与焊接是相互矛盾的,所以上面说顶紧部位再焊接都不准确,不过也有一种情况有可能出现顶紧焊接,就是顶紧的节点对其它自由度的约束不够,又没有其它部位提供约束,有可能在顶紧部位施焊来约束其它方向的自由度,这种焊缝是一种安装焊缝,也不可能满焊,更不可能用做主要受力焊缝。
4、钢结构设计时,挠度超出限值,会后什么后果?
影响正常使用或外观的变形;
影响正常使用或耐久性能的局部损坏(包括裂缝);
影响正常使用的振动;
影响正常使用的其它特定状态。
5、挤塑板的作用是什么?
挤塑聚苯乙烯(XPS)保温板,以聚苯乙烯树脂为主要原料,经特殊工艺连续挤出发泡成型的硬质板材。
具有独特完美的闭孔蜂窝结构,有抗高压、防潮、不透气、不吸水、耐腐蚀、导热系数低、轻质、使用寿命长等优质性能的环保型材料。
挤塑板具有卓越持久的特性:挤塑板的性能稳定、不易老化。可用30--50年,极其优异的抗湿性能,在高水蒸气压力的环境下,仍然能够保持低导热性能。
挤塑板具有无与伦比的隔热保温性能:挤塑板因具有闭孔性能结构,且其闭孔率达99%,所以它的保温性能好。虽然发泡聚氨酯为闭孔性结构,但其闭孔率小于挤塑板,仅为80%左右。挤塑板无论是隔热性能、吸水性能还是抗压强度等方面特点都优于其他保温材料,故在保温性能上也是其他保温材料所不能及的。
挤塑板具有意想不到的抗压强度:挤塑板的抗压强度可根据其不同的型号厚度达到150--500千帕以上,而其他材料的抗压强度仅为150--300千帕以上,可以明显看出其他材料的抗压强度,远远低于挤塑板的抗压强度。
挤塑板具有万无一失的吸水性能:用于路面及路基之下,有效防水渗透。尤其在北方能减少冰霜及受冰霜影响的泥土结冻等情况的出现,控制地面冻胀的情况,有效阻隔地气免于湿气破坏等。
6、什么是长细比? 
回转半径:根号下(惯性矩/面积), 长细比=计算长度/回转半径
结构的长细比λ=μl/i,i为回转半径长细比。
概念可以简单的从计算公式可以看出来:长细比即构件计算长度与其相应回转半径的比值。
从这个公式中可以看出长细比的概念综合考虑了构件的端部约束情况,构件本身的长度和构件的截面特性。长细比这个概念对于受压杆件稳定计算的影响是很明显的,因为长细比越大的构件越容易失稳。
可以看看关于轴压和压弯构件的计算公式,里面都有与长细比有关的参数。对于受拉构件规范也给出了长细比限制要求,这是为了保证构件在运输和安装状态下的刚度。 对稳定要求越高的构件,规范给的稳定限值越小。
7、受弯工字梁的受压翼缘的屈曲,是沿着工字梁的弱轴方向屈曲,还是强轴方向屈曲?
当荷载不大时,梁基本上在其最大刚度平面内弯曲,但当荷载大到一定数值后,梁将同时产生较大的侧向弯曲和扭转变形,最后很快的丧失继续承载的能力。此时梁的整体失稳必然是侧向弯扭弯曲。
解决方法大致有三种:
1、增加梁的侧向支撑点或缩小侧向支撑点的间距
2、调整梁的截面,增加梁侧向惯性矩Iy或单纯增加受压翼缘宽度(如吊车梁上翼缘)
3、梁端支座对截面的约束,支座如能提供转动约束,梁的整体稳定性能将大大提高
8、钢结构设计规范中为什么没有钢梁的受扭计算?
通常情况下,钢梁均为开口截面(箱形截面除外),其抗扭截面模量约比抗弯截面模量小一个数量级,也就是说其受扭能力约是受弯的1/10,这样如果利用钢梁来承受扭矩很不经济。于是,通常用构造保证其不受扭,故钢结构设计规范中没有钢梁的受扭计算。
9、无吊车采用砌体墙时的柱顶位移限值是h /100还是h /240?
轻钢规程确实已经勘误过此限值,主要是1/100的柱顶位移不能保证墙体不被拉裂。同时若墙体砌在刚架内部(如内隔墙),我们计算柱顶位移时是没有考虑墙体对刚架的嵌固作用的(夸张一点比喻为框剪结构)。
10、什么叫做最大刚度平面?
最大的刚度平面就是绕强轴转动平面,一般截面有两条轴,其中绕其中一条的转动惯性矩大,称为强轴,另一条就为弱轴。
11、采用直缝钢管代替无缝管,不知能不能用?
结构用钢管中理论上应该是一样,区别不是很大,直缝焊管不如无缝管规则,焊管的形心有可能不在中心,所以用作受压构件时尤其要注意,焊管焊缝存在缺陷的机率相对较高,重要部位不可代替无缝管,无缝管受加工工艺的限制管壁厚不可能做的很薄(相同管径的无缝管平均壁厚要比焊管厚),很多情况下无缝管材料使用效率不如焊管,尤其是大直径管。
无缝管与焊管最大的区别是用在压力气体或液体传输上(DN)。
12、剪切滞后和剪力滞后有什么区别吗?它们各自的侧重点是什么?
剪力滞后效应在结构工程中是一个普遍存在的力学现象,小至一个构件,大至一栋超高层建筑,都会有剪力滞后现象。
剪力滞后,有时也叫剪切滞后,从力学本质上说,是圣维南原理,具体表现是在某一局部范围内,剪力所能起的作用有限,所以正应力分布不均匀,把这种正应力分布不均匀的现象叫剪切滞后。
13、地脚螺栓锚固长度加长会对柱子的受力产生什么影响?
锚栓中的轴向拉应力分布是不均匀的,成倒三角型分布,上部轴向拉应力最大,下部轴向拉应力为0。随着锚固深度的增加,应力逐渐减小,最后达到25~30倍直径的时候减小为0。 因此锚固长度再增加是没有什么用的。只要锚固长度满足上述要求,且端部设有弯钩或锚板,基础混凝土一般是不会被拉坏的。
14、应力幅准则和应力比准则的异同及其各自特点?
长期以来钢结构的疲劳设计一直按应力比准则来进行的.对于一定的荷载循环次数,构件的疲劳强度σmax和以应力比R为代表的应力循环特征密切相关.对σmax引进安全系数,即可得到设计用的疲劳应力容许值〔σmax〕=f(R),把应力限制在〔σmax〕以内,这就是应力比准则。
自从焊接结构用于承受疲劳荷载以来,工程界从实践中逐渐认识到和这类结构疲劳强度密切相关的不是应力比R,而是应力幅Δσ.应力幅准则的计算公式是Δσ≤〔Δσ〕,〔Δσ〕是容许应力幅,它随构造细节而不同,也随破坏前循环次数变化.焊接结构疲劳计算宜以应力幅为准则,原因在于结构内部的残余应力.非焊接构件.对于R >=0的应力循环,应力幅准则完全适用,因为有残余应力和无残余应力的构件疲劳强度相差不大.对于R<0的应力循环,采用应力幅准则则偏于安全较多。
15、什么是热轧,什么是冷轧,有什么区别?
热扎是钢在1000度以上用轧辊压出, 通常板小到2MM厚,钢的高速加工时的变形热也抵不到钢的面积增大的散热, 即难保温度1000度以上来加工,只得牺牲热轧这一高效便宜的加工法, 在常温下轧钢, 即把热轧材再冷轧, 以满足市场对更薄厚度的要求。
当然冷轧又带来新的好处, 如加工硬化,使钢材强度提高, 但不宜焊, 至少焊处加工硬化被消除, 高强度也无了, 回到其热轧材的强度了,冷弯型钢可用热扎材,如钢管,也可用冷扎材,冷扎材还是热轧材,2MM厚是一个判据, 热轧材最薄2MM厚,冷扎材最厚3MM。
16、为什么梁应压弯构件进行平面外平面内稳定性计算,但当坡度较小时可仅计算平面内稳定性即可?
梁只有平面外失稳的形式。从来就没有梁平面内失稳这一说。对柱来说,在有轴力时,平面外和平面内的计算长度不同,才有平面内和平面外的失稳验算。
对刚架梁来说,尽管称其为梁,其内力中多少总有一部分是轴力,所以它的验算严格来讲应该用柱的模型,即按压弯构件的平面内平面外都得算稳定。但当屋面坡度较小时,轴力较小,可忽略,故可用梁的模型,即不用计算平面内稳定。门规中的意思(P33, 第6.1.6-1条)是指在屋面坡度较小时,斜梁构件在平面内只需计算强度,但在平面外仍需算稳定。
17、为何次梁一般设计成与主梁铰接?
如果次梁与主梁刚接,主梁同一位置两侧都有同荷载的次梁还好,没有的话次梁端弯矩对于主梁来说平面外受扭,还要计算抗扭,牵扯到抗扭刚度,扇性惯性矩等。另外刚接要增加施工工作量,现场焊接工作量大大增加.得不偿失,一般没必要次梁不作成刚接。
18、高强螺栓长度如何计算的?
高强螺栓螺杆长度=2个连接端板厚度 一个螺帽厚度 2个垫圈厚度 3个丝口长度。
19、屈曲后承载力的物理概念是什么?
屈曲后的承载力主要是指构件局部屈曲后仍能继续承载的能力,主要发生在薄壁构件中,如冷弯薄壁型钢,在计算时使用有效宽度法考虑屈曲后的承载力。
屈曲后承载力的大小主要取决于板件的宽厚比和板件边缘的约束条件,宽厚比越大,约束越好,屈曲后的承载力也就越高。
在分析方法上,目前国内外规范主要是使用有效宽度法。但是各国规范在计算有效宽度时所考虑的影响因素有所不同。
20、什么是塑性算法?什么是考虑屈曲后强度?
塑性算法是指在超静定结构中按预想的部位达到屈服强度而出现塑性铰,进而达到塑性内力重分布的目的,且必须保证结构不形成可变或瞬变体系。
考虑屈曲后强度是指受弯构件的腹板丧失局部稳定后仍具有一定的承载力,并充分利用其屈曲后强度的一种构件计算方法。
21、软钩吊车与硬钩有什么区别?
软钩吊车:是指通过钢绳、吊钩起吊重物。硬钩吊车:是指通过刚性体起吊重物,如夹钳、料耙。硬钩吊车工作频繁.运行速度高,小车附设的刚性悬臂结构使吊重不能自由摆动。
22、什么叫刚性系杆,什么叫柔性系杆?
刚性系杆即可以受压又可以受拉,一般采用双角钢和圆管,而柔性系杆只能受拉,一般采用单角钢或圆管。
23、长细比和挠度是什么关系呢?
1. 挠度是加载后构件的的变形量,也就是其位移值。
2."长细比用来表示轴心受力构件的刚度" 长细比应该是材料性质。任何构件都具备的性质,轴心受力构件的刚度,可以用长细比来衡量。
3.挠度和长细比是完全不同的概念。长细比是杆件计算长度与截面回转半径的比值。挠度是构件受力后某点的位移值。
24、请问地震等级那4个等级具体是怎么划分的?
抗震等级:一、二、三、四级。抗震设防烈度:6、7、8、9度。
抗震设防类别:甲、乙、丙、丁四类。
地震水准:常遇地震、偶遇地震、少遇地震、罕遇地震。
25、隅撑能否作为支撑吗?和其他支撑的区别?
1、隅撑和支撑是两个结构概念。隅撑用来确保钢梁截面稳定,而支撑则是用来与钢架一起形成结构体系的稳定,并保证其变形及承载力满足要求。
2、隅撑可以作为钢梁受压翼缘平面外的支点。它是用来保证钢梁的整体稳定性的。
26、钢结构轴心受拉构件设计时须考虑什么?
1。在不产生疲劳的静力荷载作用下,残余应力对拉杆的承载力没有影响。
2。拉杆截面如果有突然变化,则应力在变化处的分布不再是均匀的。
27、钢柱的弹簧刚度怎么计算?计算公式是什么?混凝土柱的弹簧刚度和混凝土柱上有圈梁时的弹簧刚度怎么计算?计算公式是什么?
弹簧刚度是考虑将柱子按悬臂构件,在柱顶作用一单位力,计算出所引起的侧移,此位移就是弹簧刚度,单位一般是KN/mm. 如果有圈梁的情况,在无圈梁约束的方向,弹簧刚度计算同悬臂构件,在另一个方向,因为柱顶有圈梁,所以计算公式中的EI为该方向所有柱的总和。
28、什么是蒙皮效应?
在垂直荷载作用下,坡顶门式刚架的运动趋势是屋脊向下、屋檐向外变形。屋面板将与支撑檩条一起以深梁的形式来抵抗这一变形趋势。这时,屋面板承受剪力,起深梁的腹板的作用。而边缘檩条承受轴力起深梁翼缘的作用。显然,屋面板的抗剪切能力要远远大于其抗弯曲能力。
所以,蒙皮效应指的是蒙皮板由于其抗剪切刚度对于使板平面内产生变形的荷载的抵抗效应[26][28][29]。对于坡顶门式刚架,抵抗竖向荷载作用的蒙皮效应取决于屋面坡度,坡度越大蒙皮效应越显著;而抵抗水平荷载作用的蒙皮效应则随着坡度的减小而增加。
构成整个结构蒙皮效应的是蒙皮单元。蒙皮单元由两榀刚架之间的蒙皮板、边缘构件和连接件及中间构件组成,边缘构件是指两相邻的刚架梁和边檩条(屋脊和屋檐檩条),中间构件是指中间部位檩条。蒙皮效应的主要性能指标是强度和刚度。
29、规范8.5.6上讲,对于吊车梁的横向加劲肋,这宜在肋下端起落弧,是何意思?
指加劲肋端部要连续施焊,如采取绕角焊、围焊等方法。防止在腹板上引起疲劳裂缝。
30、箱型柱内隔板最后一道焊缝的焊接是如何进行操作的?
采用电渣焊焊接,质量很容易保证的!
31、悬臂梁与悬臂柱计算长度系数不同,如何解释?
悬臂梁计算长度系数1.0,悬臂柱计算长度系数2.0。柱子是压弯构件,或者干脆就是受压,要考虑稳定系数,所以取2。梁受弯,应该是这个区别吧。
32、挠度在设计时不符合规范,用起拱来保证可不可以这样做?
1、结构对挠度进行控制,是按正常使用极限状态进行设计。对于钢结构来说,挠度过大容易影响屋面排水、给人造成恐惧感,对于混凝土结构来说挠度过大,会造成耐久性的局部破坏(包括混凝土裂缝)。我认为,因建筑结构挠度过大造成的以上破坏,都能通过起拱来解决。
2、有些结构起拱很容易,比如双坡门式刚架梁,如果绝对挠度超限,可以在制作通过加大屋面坡度来调整。有些结构起拱不太容易,比如对于大跨度梁,如果相对挠度超限,则每段梁都要起拱,由于起拱梁拼接后为折线,而挠度变形为曲线,两线很难重合,会造成屋面不平。对于框架平梁则更难起拱了,总不能把平梁做成弧行的。
3、假如你准备用起拱的方式,来降低由挠度控制的结构的用钢量,挠度控制规定要降低,这时必须控制活载作用下的挠度,恒载产生的挠度用起拱来保证。
33、什么是钢结构柱的中心座浆垫板法?
钢结构柱安装的中心座浆垫板法,省工省时,施工精度可控制在2mm以内,综合效益可提高20%以上。
施工步骤如下:
(1)按施工图进行钢柱基础施工(与通常施工方法一样),基础上面比钢柱底面安装标高低30~50mm,以备放置中心座浆垫板。
(2)根据钢柱自重Q、螺栓预紧力F、基础混凝土承压强度P,计算出最小承压面积Amin。
(3)用厚度为10、12mm的钢板制作成方形或圆形的中心座浆垫板,其面积不宜小于最小承压面积Amin的2倍。
(4)在已完工的基础上座浆并放置中心座浆垫板。施工时需用水平尺、水平仪等工具进行精确测量,保证中心垫板水平度,保证垫板中心与安装轴线一致,保证垫板上面标高与钢柱底面安装标高一致。
(5)待座浆层混凝土强度达到设计强度的75%以上时,进行钢柱的吊装。钢柱的吊装可直接进行,只需通过调整地脚螺栓即可进行找平找正。
(6)进行二次灌浆,采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土进行二次灌浆。
34、轴心受压构件弯曲屈曲采用小挠度和大挠度理论,我想知道小挠度和小变形理论有什么区别?
小变形理论是说结构变形后的几何尺寸的变化可以不考虑,内力计算时仍按变形前的尺寸!这里的变形包括所有的变形:拉、压、弯、剪、扭及其组合。
小挠度理论认为位移是很小的,属于几何线性问题,可以用一个挠度曲线方程去近似,从而建立能量,推导出稳定系数,变形曲率可近似用y=1/ρ代替!用Y来代替曲率,是用来分析弹性杆的小挠度理论。
在带弹簧的刚性杆里,就不是这样了。还有,用大挠度理论分析,并不代表屈曲后,荷载还能增加,比如说圆柱壳受压,屈曲后只能在更低的荷载下保持稳定。
简单的说,小挠度理论只能得到临界荷载,不能判断临界荷载时或者屈曲后的稳定。大挠度理论可以解出屈曲后性能。
35、什么是二阶弯矩,二阶弹塑性分析?
对很多结构,常以未变形的结构作为计算图形进行分析,所得结果足够精确。此时,所得的变形与荷载间呈线性关系,这种分析方法称为几何线性分析,也称为一阶(First Order)分析。而对有些结构,则必须以变形后的结构作为计算依据来进行内力分析,否则所得结果误差就较大。
这时,所得的变形与荷载间的关系呈非线性分析。这种分析方法称为几何非线性分析,也称为二阶(Second Order)分析。以变形后的结构作为计算依据,并且考虑材料的弹塑性(材料非线性)来进行结构分析,就是二阶弹塑性分析。
36、什么是”包兴格效应“,它对钢结构设计的影响大吗?
包兴格效应就是在材料达到塑性变形后,卸载后留下的不可恢复的变形,这种变形是塑性变形,这种变形对结构是否有影响当然是可想而知的!
37、什么是钢材的层层状撕裂?
钢板的层状撕裂一般在板厚方向有较大拉应力时发生.在焊接节点中,焊缝冷却时,会产生收缩变形。如果很薄或没有对变形的约束,钢板会发生变形从而释放了应力。但如果钢板很厚或有加劲肋,相邻板件的约束,钢板受到约束不能自由变形,会在垂直于板面方向上产生很大的应力。在约束很强的区域,由于焊缝收缩引起的局部应力可能数倍于材料的屈服极限,致使钢板产生层状撕裂。
38、什么是钢材的脆性断裂?
钢材或钢结构的脆性断裂是指应力低于钢材抗拉强度或屈服强度情况下发生突然断裂的破坏。钢结构尤其是焊接结构,由于钢材、加工制造、焊接等质量和构造上的原因,往往存在类似于裂纹性的缺陷。脆性断裂大多是因这些缺陷发展以致裂纹失稳扩展而发生的,当裂纹缓慢扩展到一定程度后, 断裂即以极高速度扩展,脆断前无任何预兆而突然发生,破坏。
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pkpm建模时楼梯板厚和荷载如何输入?
大部分审图的提出来要把楼梯建进去整体计算,但是建模时楼梯间板厚是按设计值输入还是按0输入?按照设计值输入后,楼梯恒载是输1.3~1.5KN/M2还是按照原来不建楼梯时的7.0~8~KN/M2输入?
 大部分审图的提出来要把楼梯建进去整体计算,但是建模时楼梯间板厚是按设计值输入还是按0输入?按照设计值输入后,楼梯恒载是输1.3~1.5KN/M2还是按照原来不建楼梯时的7.0~8~KN/M2输入?程序在计算楼梯恒载时能否自动考虑楼梯板的厚度产生的重量?
 
解决:(1)首先关于楼梯间楼板厚度有两处修改方法,一种是通过PMCAD楼层定义中的修改板厚工具,另一种是通过楼梯布置模块中楼板厚度定义对话框。
 
      (2)整体模型中建立了楼梯,在进行分析时必须,首先进入本工程LT子目录,通过PMCAD楼层定义中的修改板厚工具,将楼梯间楼板厚度改为0。
 
      (3)有关楼梯荷载输入
 
  恒载:当通过楼梯布置模块中楼板厚度定义对话框,定义了楼梯板厚度后,楼梯及休息平台的自重程序会自动计算,如果有其它荷载(踏步、如面层抹灰、栏杆等),需要用户定值输入。
 
  活载:查《荷载规范》后输入。
 
  (4)传力方式:楼梯斜板、休息平台按梁方式传导到两端结点,结点上如有层间梁、梯柱,则会先传到层间梁、梯柱上,再住下传导。
 
       (5)整体模型中建立了楼梯,主要考虑楼梯的刚度对整体结构刚度的影响,看位移比
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PKPM中是一起建模还是分开建模?
整体建模表示处于同一个PKPM文件名中的模型,但仍需设置多塔号;分开建模表示每个单体分别属于不同的PKPM文件名中的模型。
 整体模型和分散模型都需要,分别适用于:
 
    一、整体建模表示处于同一个PKPM文件名中的模型,但仍需设置多塔号;分开建模表示每个单体分别属于不同的PKPM文件名中的模型。
 
    二、整体模型:对于底盘(如果有底盘)的计算、基础布置一定以整体模型为准。
 
    三、各塔结构的参数指标鉴于目前程序的实际能力,如周期比、位移比等以分散模型为准。
 
    四、标准层的计算,特别是底盘上面相邻几层的标准层,取两模型的包络值。
 
    五、补充说明:无论是整体模型还是分散模型,风荷载是可以准确计算的(定义遮挡),但是程序需要改进的是:对于各塔如果风荷载体型系数不一的时候,建议在多塔定义里面人为分塔分层指定。(现在对于广义层建模方式的模型在SATWE参数指定中可以根据分段号指定三个,解决了一部分问题,但如果塔数多于3个且各不相同,广义层建模也无能为力,所以不能仅仅在前处理中指定,而应在多塔中也给予用户指定,这样适用性更好)
 
    六、上面第三条讲标准层的计算取两模型包络值,至于怎么去包络,看各人的做法;比如:按照配筋计算,取两个模型包络值,手工取,这个工作量很大。
 
    七、有学员曾经尝试:对于被伸缩缝断开的结构,计算基础可以采用一起建模。计算上部结构时最好分开,我做一实际工程时对两种建模对比过,发现整体建模和分开建模在周期,位移比,配筋等计算结果上是有差别的。
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PKPM中井字梁的建模方法
PKPM没有单独的井字梁的,需要使用主梁及次梁建模来实现井字梁。次梁与主梁采用同一套截面定义的数据,如果对主梁的截面进行定义、修改,次梁也会随之修改。
PKPM没有单独的井字梁的,需要使用主梁及次梁建模来实现井字梁。次梁与主梁采用同一套截面定义的数据,如果对主梁的截面进行定义、修改,次梁也会随之修改。次梁布置时是选取它首、尾两端相交的主梁或墙构件,连续次梁的首、尾两端可以跨越若干跨一次布置,不需要在次梁下布置网格线,此梁的顶面标高和与它相连的主梁或墙构件的标高相同。次梁的端点可以不在节点上,只要搭接到梁或墙上即可。按软件的提示信息,逐步输入次梁的起点、终点后即可输入次梁。如果希望按房间布置,可以先布置某一个房间的次梁,再用工具条上的拖动复制按钮将此房间的次梁全部选取,将其复制到其他相同的房间内。次梁的端点一定要搭接在梁或墙上,否则悬空的部分传入后面的模块时将被删除掉。如果次梁跨过多道梁或墙,布置完成后次梁自动被这些杆件打断。
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PKPM中如何布置变截面梁
选择“主梁布置”命令,在弹出的截面定义对话框中,选择“新建”按钮,“截面类型”选择21号变截面,输入截面宽度如250mm,截面高度1如400mm,截面高度2如800mm,选择材料类别。
 主要操作过程同“主梁布置”,但要确定起始位置与截面高度的对映关系。其具体操作步骤如下:
 
  1、选择“主梁布置”命令,在弹出的截面定义对话框中,选择“新建”按钮,“截面类型”选择21号变截面,输入截面宽度如250mm,截面高度1如400mm,截面高度2如800mm,选择材料类别。
 
  2、布置时,默认梁1端在左下,2端在右上,如果变截面方向与所需要的不一致,需要再定义一个截面类型,将截面高度1、2的值互换,再按此种截面进行布置。
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PKPM建模不偏轴输入梁柱,影响大不大?
貌似网上好多人都是受了某些培训班的影响,因为培训班说pkpm里面的偏心是假的,如果是计算分析,是不需要偏心建模的。
 貌似网上好多人都是受了某些培训班的影响,因为培训班说pkpm里面的偏心是假的,如果是计算分析,是不需要偏心建模的。偏心只是在绘制施工图时为了减少绘图工作量才使用。其实,对软件不了解的话,不应该妄加评论。尤其是在做讲座的时候,误导一大批年轻人啊。
 
      正确的理解应该是这样的:
 
      偏心不仅仅是在施工图绘制中使用,在计算的时候程序也考虑了偏心的。偏心只是在结构模型中看到的情况,实际在计算过程中采用的是计算模型,这两个模型之间是有差距的,当然较小的偏心对结构计算的影响也比较小,但是过大的偏心也是不对的,像偏心400,500属于过大的偏心,不建议在建模中使用,如果的确存在这么大偏心,最好还是按照新建轴线,将该杆件布置上去。
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pkpm-剪力墙如何根据SATWE计算结果配筋
剪力墙显示“0”是指边缘构件不需要配筋且不考虑构造配筋(此时按照高规表7.2.16来配),当墙柱长小于3倍的墙厚或一字型墙截面高度不大于800mm时,按柱配筋,此时表示柱对称配筋计算的单边的钢筋面积。
pkpm结构设计之友-剪力墙如何根据SATWE计算结果配筋
假设此¥层为构造边缘构件,剪力墙厚度为200,
                                        
PKPM软件结构设计经验汇总_2
剪力墙显示“0”是指边缘构件不需要配筋且不考虑构造配筋(此时按照高规表7.2.16来配),当墙柱长小于3倍的墙厚或一字型墙截面高度不大于800mm时,按柱配筋,此时表示柱对称配筋计算的单边的钢筋面积。
水平钢筋:H0.8是指Swh范Χ内的水平分布筋面积(cm2),Swh范Χ指的就是Satwe参数中的墙水平分布筋间距,是指的双侧的,先换算成1米内的配筋值,再来配,比如你输入的间距是200 mm ,计算结果是H0.8,那就用0.8*100(乘以100是为了把cm2转换为mm2)*1000/200=400mm2 再除以2 就是200mm2  再查板配筋表就可以了 所以配8@200面积250>200 满足要求了! (剪力墙厚度为200,直径8间距200  配筋率=2*50.24/(200*200)=0.25%,最小配筋率为排数*钢筋面积/墙厚度*钢筋间距)。
竖向钢筋:计算过程1000X200X0.25%=500mm2,同样是指双侧,除以2就是250mm2,Φ8@200(面积251mm2)足够。
Satwe参数中的竖向配筋率是可根据工程需要调整的,当边缘构件配筋过大时,可提高竖向配筋率。 
剪力墙边缘构件中的纵向钢筋间距应该和箍筋(拉筋)的选用综合考虑
一般情况下,墙的钢筋为构造钢筋,不过在屋面层短墙在大偏心受压下有时配筋很大
墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算是不对的。应该填0.25%(或者0.20%)。如果填了0.3%,实际配了0.25%,则造成边缘构件主筋配筋偏小。墙竖向分布筋按你输入配筋率,水平配筋按你输入的钢筋间距根据计算结果选筋。
规范规定的:剪力墙竖向和水平分布钢筋的配筋率,一、二、三级时均不应小于0.25%,四级和非抗震设计时均不应小于0.20%,此处的“配筋率”为水平截面全截面的配筋率,以200mm厚剪力墙为例,ÿ米的配筋面积为:0.25% x 200 x 1000 = 500mm2 ,双排筋,再除以2,ÿ侧配筋面积为250mm2  ,查配筋表,φ8@200配筋面积为251mm2  ,刚好满足配筋率要求。
 
至于边缘构件配筋,一般是看SATWE计算结果里面的第三项:“梁弹性挠度、柱轴压比、墙边缘构件简图”  一项里面的“边缘构件”,按此配筋,如果出现异常配筋,比如配筋率过大的情况,就用第十五项:“剪力墙组合配筋修改及验算”一项进行组合墙配筋计算,
PKPM软件结构设计经验汇总_3
(As=2440,1440可能不正常,As=939,452正常)
PKPM软件结构设计经验汇总_4
第十五项 :
PKPM软件结构设计经验汇总_5
当然还要满足规范要求,《高规》7.2.17和7.2.18条规定。
一般可采用SATWE计算结果里面的第二项的配筋文件(但要复核SATWE计算结果里面的第三项里的边缘构件计算面积),将构造配筋部分删除,剩下很少的计算配筋,对应墙体编号配筋即可。
H1.5-4.5:1.5是墙水平分布筋的面积cm2,4.5是地下室外墙或人防外墙竖向钢筋的面积cm2。
剪力墙配筋输出符号说明:                                           *
*  Dt,Dl — 墙厚度、长度(m)                                         *
*  aa — 墙一端钢筋合力点到边缘的距离(mm)           *
*  As — 墙一端暗柱配筋面积(mm)                               *
*  (Icn)M,N — 暗柱配筋As的控制内力(kN,kN-m)       *
*  Ash — 墙水平分布筋配筋面积(mm)                          *
*  (Icn)V,N — 水平筋Ash的控制内力(kN)                     *
*  Uc — 墙轴压比                                                            *
*  (Icn)Nu — 轴压比的控制轴力                                      *
*     如果墙肢长度小于3倍的墙厚,则该墙肢按柱配筋:*
*  aa — 理解为保护层厚度(mm)                                       *
*  As — 理解为柱一边的配筋面积(mm)                          *
*  Ash — 理解为箍筋配筋面积(mm)                                 *
*  注:墙水平筋是指间距Swh范Χ内的配筋面积
参考资料:PKPM 2010  SATWE说明书
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PKPM施工缝验算超限怎么调整
使用PKPM结构设计软件进行一级抗震剪力墙设计时,出现“施工缝验算超限”的超限提示。
使用PKPM结构设计软件进行一级抗震剪力墙设计时,出现“施工缝验算超限”的超限提示,如下:
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构件设计验算信息
N-WC= 1 (I= 1303 J= 1360) B*H*Lwc(m)= 0.30* 9.38* 4.00
aa= 469(mm) Nfw= 1 Rcw= 45.0 Fy= 360. Fyv= 210. Fyw= 300. Rwv= 0.30
RLIVE= 1.00 混凝土墙 加强区
Nu= -1290. Uc= 0.022
( 14)M= 12379. V= 5925. Rmdw= 0.234
( 15)M= 18595. N= 1264. As= 4706.
( 30)V= 9409. N= -2984. Ash= 578.9 Rsh= 1.29
抗剪承载力: WS_XF = 6605.3 WS_YF = 3777.9
 
** 施工缝验算超限
( 29)V= 8904. > Fs=(0.6*fy*Ast+0.8*N)/Rre= 6622.N= -1928. Ast=18917.0
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关于这个问题,各大论坛也有很多人在问。
(PKPM程序超限信息的依据是《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3-2010)7.2.12条以及《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)11.7.6条关于施工缝抗滑移验算的条文。)
 
那如何调整呢?
一方面,根据相关条文,施工缝处的剪力设计值V应不超过(0.6*fy*Ast+0.8*N)/γre,其中Ast是指施工缝处剪力墙腹板内竖向分布钢筋和边缘构件中竖向钢筋总面积(不包括两侧翼墙!!!),墙体中有足够锚固长度的附加竖向插筋面积也可包括在内。因此该项超限应仅与剪力墙的竖向配筋有关。
另一方面,PKPM在进行计算分析时,剪力墙的竖向配筋并不是计算所得,而是在计算之前,设计者在设计信息中设定的,默认是0.3%的配筋率,而且PKPM也是用这个配筋率进行施工缝超限验算的,但是实际上,在剪力墙底部加强部位,我们实际配筋时的配筋率可能大于这个程序自己默认的配筋率。
所以,关于这个超限的调整,可以在图中A处或者B处,提高剪力墙的设定竖向配筋率,直至超限信息消失,但是在实际配筋时,并不需要对所有剪力墙提高竖向配筋!!!对于采用默认的0.3%配筋率未超限的剪力墙仍然按0.3%的配筋率配竖向钢筋即可,对于超限的部位则采用调高后的配筋率进行竖向钢筋配置。
 
如果配筋率调到很大仍然存在这个问题,说明该处剪力墙受到的剪力很大,可参考规范增加附加短钢筋或者调整结构方案!
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PKPM三级框架柱结构优化设计
柱轴压比,中、边柱宜取0.6~0.8;角柱宜取0.5~0.6。柱截面尺寸主要受轴压比控制,设计时宜适当留有余地;而过小的轴压比会因截面尺寸过大和最小配筋率的控制而增加混凝土和钢筋的用量。
1、柱轴压比,中、边柱宜取0.6~0.8;角柱宜取0.5~0.6。柱截面尺寸主要受轴压比控制,设计时宜适当留有余地;而过小的轴压比会因截面尺寸过大和最小配筋率的控制而增加混凝土和钢筋的用量。
2、柱截面尺寸调整,多层宜2~3层调整一次,高层宜结合混凝土强度的调整每5~8层调整一次。原因同上。
3、柱纵筋最小直径,柱截面﹤400x400mm取14mm;柱截面≥400x400mm取16mm。可使程序绘出的施工图的柱纵筋配筋率在合适的范围内。
4、柱纵筋配筋率,柱纵筋多为构造配筋,采用HRB335时中柱、边柱1~1.2%,角柱、错层短柱1.2~1.5%;采用HRB400时降低0.1%。
5、柱纵筋间距,在不增大柱纵筋配筋率的前提下尽量采用规范上限值,以减少箍筋肢数。
6、柱加密区箍筋间距,取100mm,箍筋直径≥10mm时,箍筋间距宜予优化。
7、柱截面形式,宜尽量采用正方形或接近正方形的矩形,箍筋肢数在两个方向宜尽量相等。
-----------------------------------------------------------------PKPM施工缝验算超限的原因
关于这个问题,各大论坛也有很多人在问,但是回答者的说法较为简单,特别是调整措施说得很笼统,对于像我一样的新手来说,不太好理解。
一、问题描述
 
 
在使用PKPM结构设计软件进行一级抗震剪力墙设计时,可能出现“施工缝验算超限”的超限提示,如下所示:
 
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 构件设计验算信息
 
N-WC=   1 (I=  1303 J=  1360) B*H*Lwc(m)= 0.30*  9.38*  4.00
 aa= 469(mm) Nfw= 1 Rcw= 45.0 Fy=  360. Fyv=  210. Fyw=  300. Rwv= 0.30
 RLIVE=  1.00  混凝土墙 加强区
       Nu=   -1290. Uc=  0.022
 ( 14)M=  12379.  V=   5925.  Rmdw=   0.234
 ( 15)M=   18595. N=    1264.  As=  4706.
 ( 30)V=    9409. N=   -2984. Ash=  578.9 Rsh=  1.29
 抗剪承载力: WS_XF =  6605.3 WS_YF =  3777.9
 
  ** 施工缝验算超限
   ( 29)V=    8904. > Fs=(0.6*fy*Ast+0.8*N)/Rre=  6622.N=  -1928. Ast=18917.0
 
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关于这个问题,各大论坛也有很多人在问,但是回答者的说法较为简单,特别是调整措施说得很笼统,对于像我一样的新手来说,不太好理解。
 
 
 
二、原因分析
 
本条超限信息的依据是《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3-2010)7.2.12条以及《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)11.7.6条关于施工缝抗滑移验算的条文。
 三、调整措施及依据
一方面,根据相关条文,施工缝处的剪力设计值V应不超过(0.6*fy*Ast+0.8*N)/γre,其中Ast是指施工缝处剪力墙腹板内竖向分布钢筋和边缘构件中竖向钢筋总面积(不包括两侧翼墙!!!),墙体中有足够锚固长度的附加竖向插筋面积也可包括在内。因此该项超限应仅与剪力墙的竖向配筋有关。
 
另一方面,PKPM在进行计算分析时,剪力墙的竖向配筋并不是计算所得,而是在计算之前,设计者在设计信息中设定的,默认是0.3%的配筋率,而且PKPM也是用这个配筋率进行施工缝超限验算的,但是实际上,在剪力墙底部加强部位,我们实际配筋时的配筋率可能大于这个程序自己默认的配筋率。
 
所以,关于这个超限的调整,可以在图中A处或者B处,提高剪力墙的设定竖向配筋率,直至超限信息消失,但是在实际配筋时,并不需要对所有剪力墙提高竖向配筋!!!对于采用默认的0.3%配筋率未超限的剪力墙仍然按0.3%的配筋率配竖向钢筋即可,对于超限的部位则采用调高后的配筋率进行竖向钢筋配置。
 
如果配筋率调到很大仍然存在这个问题,说明该处剪力墙受到的剪力很大,可参考规范增加附加短钢筋或者调整结构方案!
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PKPM短肢剪力墙输入方法
剪力墙在PMCAD中的输入一般来说,我建议:若剪力墙洞口比较大,即洞口形成的高跨比不小于5时,洞口之间部分以弯曲变形为主,则应在洞口两端各增加节点按连梁方式输入;
(1)、剪力墙在PMCAD中的输入一般来说,我建议:若剪力墙洞口比较大,即洞口形成的高跨比不小于5时,洞口之间部分以弯曲变形为主,则应在洞口两端各增加节点按连梁方式输入;若剪力墙洞口不大,即洞口形成的高跨比小于5时,洞口之间部分以剪切变形为主,则应按剪力墙开洞方式输入。
(2)、《高规》将短肢剪力墙定义为墙肢高度与厚度之比为5~8的剪力墙,同时,《高规》7.2.5条规定不宜采用墙肢高度与厚度之比小于5的剪力墙;对墙肢高度与厚度之比不大于3的墙,应按柱的要求进行设计。因此,在PMCAD中,我们应尽量避免采用墙肢高厚比在3~5之间的剪力墙,当采用墙肢高厚比不大于3的剪力墙时,则应按柱的形式输入。
(3)、在SATWE前处理中,对于“结构体系”是应设定为“短肢剪力墙结构”还是设定为“剪力墙结构”,一般应需要进行一遍计算后查看SATWE后处理中的“框架柱倾覆弯矩及0.2Q0调整系数”(WV02Q.OUT)中的短肢墙部分承担的地震倾覆力矩。若其不大于结构总底部地震倾覆力矩的50%,则应将“结构体系”设定为“短肢剪力墙结构”,这也是判定短肢剪力墙结构的上限。超过此上限说明短肢剪力墙占的比例太大,这种结构是不允许的,应减少短肢墙数量。若短肢墙部分承担的地震倾覆力矩占结构总底部地震倾覆力矩的比例很小(笔者认为小于15%),则应将“结构体系”设定为“剪力墙结构”,结构中不用区分短肢剪力墙还是一般剪力墙,一律按剪力墙处理。
  将“结构体系”设置为“短肢剪力墙结构”后,程序自动将其中的短肢剪力墙,即墙肢高度和宽度之比不大于8的剪力墙的抗震等级提高一级,用提高后的抗震等级进行短肢剪力墙墙肢的轴压比控制和剪力设计值放大。
(4)、SATWE中对短肢剪力墙的判断是单肢认定,它对于有长肢翼缘的T形、L形等剪力墙的短肢部分仍认为是短肢剪力墙,这是不对的,因此我们应在SATWE前处理的“特殊构件补充定义”中将这种假短肢剪力墙的抗震等级单独定义。但即使这样,在计算短肢剪力墙承担的地震倾覆力矩中仍然包括了这些假短肢墙的弯矩
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PKPM结构技术问题汇总
剪力墙下承台,可按非承台桩布置,由围桩承台方式生成,也可以用布置筏板的方式生成,最后用桩筏有限元计算。
1、在PKPM的JCCAD中设计剪力墙下的桩基和承台,如何建模?
答:剪力墙下承台,可按非承台桩布置,由围桩承台方式生成,也可以用布置筏板的方式生
成,最后用桩筏有限元计算。
 
2、请问底层柱子配筋比上层小, 这种情况正常吗?
答:正常。如果底层柱为大偏心受压,起控制作用的内力为弯矩大、轴力小的组合内力,
这样底层柱的配筋就可能比上层柱的配筋大。
 
3、SATWE内力与配筋计算,怎么运行到VSS模态分析时就运行不下去了?
答:如果选择模拟施工3或VSS求解,可能会出现计算到“VSS模态分析”停止,表明振
型数取的过多,超过了VSS求解器的限制。降低振型数试试看,再不行,选择“模拟
施工1+LDLT分解”计算。
 
4、08版PKPM,独立基础怎么没有标注尺寸和独基编号了呢?
答:在基础施工图的下拉菜单,在“标注构件”与“标注字符”中分别标注独基尺寸与独基
编号。
 
5、筏板后浇带如何设置?
答:在新版JCCAD,基础人机交互输入中筏板菜单下增加“布后浇带”功能,可直接输入
后浇带宽度后进行布置。
 
6、08版PMCAD中楼板层间复制如何使用?
答:选择当前标准层,勾选需要复制的目标标准层号,即可把当前标准层的楼板开洞和板厚
等信息复制到目标标准层里。
 
7、PKPM里面生成的吊筋有没有考虑人防荷载?
答:没有考虑。SATWE内力作整体分析,按照等效静力荷载考虑人防荷载,而次梁集中力
属于局部内力计算,可以不考虑。目前程序只是考虑1.2恒+1.4活工况组合下的次梁集
中力来计算次梁箍筋加密与吊筋。
 
8、PKPM楼梯建模,可以建剪刀梯吗?
答:楼梯布置菜单下暂时没有剪刀梯的楼梯类型,可按照斜杆来近似模拟剪刀梯板的作用。
 
9、请问WDISP.OUT文件中竖向恒载作用下的楼层最大位移为星号是什么原因?
答:模型输入有问题,请检查。局部构件没有竖向构件的支撑,形成长悬臂结构而导致恒载
作用下竖向位移超大的现象。
 
10、用JCCAD筏板有限元计算的土最大反力出现超大的异常情况?
答:地质资料输入不完整,该部分筏板下无地质资料,增加孔点使输入的地质资料范围扩大
至筏板所有区域。
 
11、混凝土梁做成型钢混凝土梁后,梁施工图中挠度反而变大?
答:型钢混凝土梁挠度的计算与内部型钢及配筋均有关。虽然变为型钢砼梁,但相应配筋也
减小,导致挠度变化不大。可使用“考虑楼板作为翼缘的作用“来计算型钢混凝土梁的
挠度,考虑会挠度有较明显减小。
 
12、多塔、设缝结构的遮挡部分风荷载如何考虑计算?
答:设缝结构、分缝的多塔结构,其遮挡部分的风荷载计算,通过SATWE多塔定义的
遮挡面定义来处理。默认遮挡面即背风面的体型系数为0.5。
如遮挡面与屏幕竖向平行,则+X,—X风力的体型系数均取为1.3-0.5=0.8;Y风的体
型系数仍然取1.3。可从WMASS.OUT中查看每层每方向的风荷载变化。
 
13、底层两柱子内力完全对称,且全部使用JCCAD自动生成的三桩承台。但两承台桩反力确不一样,为什么?
答:同一柱子下,三桩承台不同布置角度下的桩反力是不同的。
外力完全对称的情况下,三桩承台布置角度也要对称,用户初始布置的三桩承台是平行
关系,非对称关系,出现上述异常现象。
还要注意JCCAD布置桩承台时,如果是“自动生成”,则程序可自动以柱子形心为承
台中心;如果是手工的“承台布置”,最初是以节点作为承台中心;当上部柱子是偏心
布置时,需要注意两者区别;在执行手工布置的“承台布置”时,可输入相对节点的偏
心值。否则两承台实际位置不一样,计算桩反力也会不同。
 
14、 《钢管混凝土结构设计与施工规程》CECS 28:90中未对钢管混凝土柱的轴压比进行规定,但SATWE结果中给出了轴压比,该值如何参考?
答:当套箍指标(钢管受压承载力设计值与内填混凝土受压承载力设计值的比值)大于0.9
时,即使用于抗震地区,轴压比为1时,钢管混凝土柱仍具有较好的抗弯抗压及延性,
所以一般不用控制轴压比。程序给出的数值仅供参考。
 
15、三维计算出现层间位移比大于2的情况,除了结构不规则原因外,还有可能是不等高基础,或者使用了柱底标高命令,将柱子向下层延伸较多。
 
16、两个截面一样的转换梁,SATWE计算后箍筋及纵筋完全一样,但一个显示红色超限,另一个不超,什么原因?
答:其中超限梁为转换梁的剪压比超限,即剪力过大。由于转换梁的最小配箍率远大于普通
梁,所以两梁显示的箍筋都按最小配箍率配置,即按超限剪力算得的箍筋也小于最小配
箍率。
这种现象在普通梁中很少出现,因为其最小配箍率较小,如果普通梁剪力超限,用超限
剪力算得的箍筋往往大于最小配箍率。
 
17、SATWE参数“荷载自定义组合”,SATWE旧不能完全读取荷载参数中的自定义组合;2010年后的新SATWE可以完全读取,只按照用户自定义的工况及系数进行组合。
 
 
18、10年后的PMCAD中增加了“墙洞荷载”命令,用于在剪力墙洞口上方施加荷载,但只能接力2010年后的SATWE计算。如果接力“SATWE旧”,该荷载读不到。
 
19、“SATWE旧”结果显示“底层柱、墙最大组合内力简图”选项会提示“本菜单那为89规范遗留,不适应新规范”。2010年后SATWE没有该提示,是否已经采用02版规范组合?
答: 没有采用02版规范组合,仍然要以JCCAD中的荷载组合为准。
 
20、STS三维门式刚架中,“受荷简述”文本文件有节点的风力,但没有地震力,为什么?
答:该文件给出了各节点的重力荷载代表值,程序使用该代表值进行地震作用计算。具体地
震作用的内力查看要在每榀刚架的结果文件中查看。
 
21、 SATWE参数定义:地震信息“中设置了斜交附加地震数,在哪里查看是否计算了?
答:在SATWE结果文本文件WWNL.OUT中可看到该附加地震的构件内力。其工况名为
EX1、EY1,如有2组附加角度,则还有EX2、EY2。斜交附加地震角度只需要输入一
个角度,如45度,与其垂直的135度不需要输入,程序可以自动计算。
 
22、SATWE参数“设计信息”中新增“抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋”什么意思?
答:计算梁端配筋时,一级抗震梁,取受压钢筋为0.5As;二、三级抗震时,取受压钢筋为
0.3As(依据高规及抗规中,一级抗震时,梁端底面与顶面钢筋面积比值不小于0.5、二
三级不小于0.3);四级抗震仍然不考虑受压钢筋。该命令对梁端顶面受拉、梁端底面受
拉两种情况都有效。
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PKPM短肢剪力墙输入方法
剪力墙在PMCAD中的输入一般来说,我建议:若剪力墙洞口比较大,即洞口形成的高跨比不小于5时,洞口之间部分以弯曲变形为主,则应在洞口两端各增加节点按连梁方式输入;
  一、剪力墙在PMCAD中的输入一般来说,我建议:若剪力墙洞口比较大,即洞口形成的高跨比不小于5时,洞口之间部分以弯曲变形为主,则应在洞口两端各增加节点按连梁方式输入;若剪力墙洞口不大,即洞口形成的高跨比小于5时,洞口之间部分以剪切变形为主,则应按剪力墙开洞方式输入。
  二、《高规》将短肢剪力墙定义为墙肢高度与厚度之比为58的剪力墙,同时,《高规》7.2.5条规定不宜采用墙肢高度与厚度之比小于5的剪力墙;对墙肢高度与厚度之比不大于3的墙,应按柱的要求进行设计。因此,在PMCAD中,我们应尽量避免采用墙肢高厚比在35之间的剪力墙,当采用墙肢高厚比不大于3的剪力墙时,则应按柱的形式输入。
  三、在SATWE前处理中,对于结构体系是应设定为短肢剪力墙结构还是设定为剪力墙结构,一般应需要进行一遍计算后查看SATWE后处理中的框架柱倾覆弯矩及0.2Q0调整系数WV02Q.OUT)中的短肢墙部分承担的地震倾覆力矩。若其不大于结构总底部地震倾覆力矩的50%,则应将结构体系设定为短肢剪力墙结构,这也是判定短肢剪力墙结构的上限。超过此上限说明短肢剪力墙占的比例太大,这种结构是不允许的,应减少短肢墙数量。若短肢墙部分承担的地震倾覆力矩占结构总底部地震倾覆力矩的比例很小(笔者认为小于15%),则应将结构体系设定为剪力墙结构,结构中不用区分短肢剪力墙还是一般剪力墙,一律按剪力墙处理。
  将结构体系设置为短肢剪力墙结构后,程序自动将其中的短肢剪力墙,即墙肢高度和宽度之比不大于8的剪力墙的抗震等级提高一级,用提高后的抗震等级进行短肢剪力墙墙肢的轴压比控制和剪力设计值放大。
  四、SATWE中对短肢剪力墙的判断是单肢认定,它对于有长肢翼缘的T形、L形等剪力墙的短肢部分仍认为是短肢剪力墙,这是不对的,因此我们应在SATWE前处理的特殊构件补充定义中将这种假短肢剪力墙的抗震等级单独定义。但即使这样,在计算短肢剪力墙承担的地震倾覆力矩中仍然包括了这些假短肢墙的弯矩
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PKPM悬挑板可否传导荷载与扭矩?
PKPM的悬挑板功能可以直接在梁或墙边布置悬挑板,比较方便。上周一个工程也遇到了房子四周均挑板的情况,且跳板上还有幕墙,荷载比较大,我直接把恒活面荷载输在了挑板上,不过计算出来发现边梁没有任何抗扭超限的情况出现。
PKPM的悬挑板功能可以直接在梁或墙边布置悬挑板,比较方便。上周一个工程也遇到了房子四周均挑板的情况,且跳板上还有幕墙,荷载比较大,我直接把恒活面荷载输在了挑板上,不过计算出来发现边梁没有任何抗扭超限的情况出现。于是,我就怀疑这个挑板功能的导荷是否正常。
PKPM软件结构设计经验汇总_6
经与PKPM技术咨询部沟通,结果如下:
1、悬挑板能传导竖向荷载,也即板上的恒活面荷载是可以直接传导到根部的梁或墙上的;
2、不能传导由于竖向荷载产生的作用于挑板根部梁或墙上的扭矩。
特别是第二条,PKPM说目前软件还不具备该功能,在下一步将会开发,所以如果模型中输入了挑板,那么还需要自己手核一下挑板根部的弯矩,也即作用在梁或墙上的扭矩,并手动加载到梁或墙上,只有这样计算才准确。
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38PKPM钢结构设计问答题,你都知道吗?
磨光顶紧是一种传力的方式,多用于承受动载荷的位置。为避免焊缝的疲劳裂纹而采取的一种传力方式。有要求磨光顶紧不焊的,也有要求焊的。看具体图纸要求。接触面要求光洁度不小于12.5,用塞尺检查接触面积。
1、门式刚架问答一看弯矩图时,可看到弯矩,却不知弯矩和构件截面有什么关系?
 
答:受弯构件受弯承载力Mx/(γx*Wx)+My/(γy*Wy)≤f其中W为截面抵抗矩根据截面抵抗矩可手工算大致截面
 
2、就是H型钢平接是怎样规定的?
答:想怎么接就怎么接, 呵呵. 主要考虑的是弯矩和/或剪力的传递. 另外, 在动力荷载多得地方, 设计焊接节点要尤其小心平接:
 
3、“刨平顶紧”,刨平顶紧后就不用再焊接了吗?
答:磨光顶紧是一种传力的方式,多用于承受动载荷的位置。为避免焊缝的疲劳裂纹而采取的一种传力方式。有要求磨光顶紧不焊的,也有要求焊的。看具体图纸要求。接触面要求光洁度不小于12.5,用塞尺检查接触面积。刨平顶紧目的是增加接触面的接触面积,一般用在有一定水平位移、简支的节点,而且这种节点都应该有其它的连接方式(比如翼缘顶紧,腹板就有可能用栓接)。
 
一般的这种节点要求刨平顶紧的部位都不需要焊接,要焊接的话,刨平顶紧在焊接时不利于融液的深入,焊缝质量会很差,焊接的部位即使不开坡口也不会要求顶紧的。顶紧与焊接是相互矛盾的,所以上面说顶紧部位再焊接都不准确,不过也有一种情况有可能出现顶紧焊接,就是顶紧的节点对其它自由度的约束不够,又没有其它部位提供约束,有可能在顶紧部位施焊来约束其它方向的自由度,这种焊缝是一种安装焊缝,也不可能满焊,更不可能用做主要受力焊缝。
 
4、钢结构设计时,挠度超出限值,会后什么后果?
答:影响正常使用或外观的变形;影响正常使用或耐久性能的局部损坏(包括裂缝);影响正常使用的振动; 影响正常使用的其它特定状态。
 
5、挤塑板的作用是什么?
答:挤塑聚苯乙烯(XPS)保温板,以聚苯乙烯树脂为主要原料,经特殊工艺连续挤出发泡成型的硬质板材。具有独特完美的闭孔蜂窝结构,有抗高压、防潮、不透气、不吸水、耐腐蚀、导热系数低、轻质、使用寿命长等优质性能的环保型材料。挤塑聚苯乙烯保温板广泛使用于墙体保温、低温储藏设施、泊车平台、建筑混凝土屋顶极结构屋顶等领域装饰行业物美价廉的防潮材料。挤塑板具有卓越持久的特性:挤塑板的性能稳定、不易老化。可用30--50年,极其优异的抗湿性能,在高水蒸气压力的环境下,仍然能够保持低导热性能。挤塑板具有无与伦比的隔热保温性能:挤塑板因具有闭孔性能结构,且其闭孔率达99%,所以它的保温性能好。虽然发泡聚氨酯为闭孔性结构,但其闭孔率小于挤塑板,仅为80%左右。挤塑板无论是隔热性能、吸水性能还是抗压强度等方面特点都优于其他保温材料,故在保温性能上也是其他保温材料所不能及的。挤塑板具有意想不到的抗压强度:挤塑板的抗压强度可根据其不同的型号厚度达到150--500千帕以上,而其他材料的抗压强度仅为150--300千帕以上,可以明显看出其他材料的抗压强度,远远低于挤塑板的抗压强度。挤塑板具有万无一失的吸水性能:用于路面及路基之下,有效防水渗透。尤其在北方能减少冰霜及受冰霜影响的泥土结冻等情况的出现,控制地面冻胀的情况,有效阻隔地气免于湿气破坏等。

 
6、什么是长细比? 回转半径:根号下(惯性矩/面积) 长细比=计算长度/回转半径
答:结构的长细比λμl/i,i为回转半径长细比。概念可以简单的从计算公式可以看出来:长细比即构件计算长度与其相应回转半径的比值。从这个公式中可以看出长细比的概念综合考虑了构件的端部约束情况,构件本身的长度和构件的截面特性。长细比这个概念对于受压杆件稳定计算的影响是很明显的,因为长细比越大的构件越容易失稳。可以看看关于轴压和压弯构件的计算公式,里面都有与长细比有关的参数。对于受拉构件规范也给出了长细比限制要求,这是为了保证构件在运输和安装状态下的刚度。 对稳定要求越高的构件,规范给的稳定限值越小。
 
7、受弯工字梁的受压翼缘的屈曲,是沿着工字梁的弱轴方向屈曲,还是强轴方向屈曲?
答:当荷载不大时,梁基本上在其最大刚度平面内弯曲,但当荷载大到一定数值后,梁将同时产生较大的侧向弯曲和扭转变形,最后很快的丧失继续承载的能力。此时梁的整体失稳必然是侧向弯扭弯曲。
 
解决方法大致有三种:
1、增加梁的侧向支撑点或缩小侧向支撑点的间距
2、调整梁的截面,增加梁侧向惯性矩Iy或单纯增加受压翼缘宽度(如吊车梁上翼缘)
3、梁端支座对截面的约束,支座如能提供转动约束,梁的整体稳定性能将大大提高
 
 
8、钢结构设计规范中为什么没有钢梁的受扭计算?
答:通常情况下,钢梁均为开口截面(箱形截面除外),其抗扭截面模量约比抗弯截面模量小一个数量级,也就是说其受扭能力约是受弯的1/10,这样如果利用钢梁来承受扭矩很不经济。于是,通常用构造保证其不受扭,故钢结构设计规范中没有钢梁的受扭计算。
 
9、无吊车采用砌体墙时的柱顶位移限值是h /100还是h /240?
答:轻钢规程确实已经勘误过此限值,主要是1/100的柱顶位移不能保证墙体不被拉裂。同时若墙体砌在刚架内部(如内隔墙),我们计算柱顶位移时是没有考虑墙体对刚架的嵌固作用的(夸张一点比喻为框剪结构)。
 
10、什么叫做最大刚度平面?
答:最大的刚度平面就是绕强轴转动平面,一般截面有两条轴,其中绕其中一条的转动惯性矩大,称为强轴,另一条就为弱轴。
 
11、采用直缝钢管代替无缝管,不知能不能用?
答:结构用钢管中理论上应该是一样,区别不是很大,直缝焊管不如无缝管规则,焊管的形心有可能不在中心,所以用作受压构件时尤其要注意,焊管焊缝存在缺陷的机率相对较高,重要部位不可代替无缝管,无缝管受加工工艺的限制管壁厚不可能做的很薄(相同管径的无缝管平均壁厚要比焊管厚),很多情况下无缝管材料使用效率不如焊管,尤其是大直径管。
无缝管与焊管最大的区别是用在压力气体或液体传输上(DN)。
 
 
12、剪切滞后和剪力滞后有什么区别吗?它们各自的侧重点是什么?
答:剪力滞后效应在结构工程中是一个普遍存在的力学现象,小至一个构件,大至一栋超高层建筑,都会有剪力滞后现象。剪力滞后,有时也叫剪切滞后,从力学本质上说,是圣维南原理,具体表现是在某一局部范围内,剪力所能起的作用有限,所以正应力分布不均匀,把这种正应力分布不均匀的现象叫剪切滞后。
墙体上开洞形成的空腹筒体又称框筒,开洞以后,由于横梁变形使剪力传递存在滞后现象,使柱中正应力分布呈抛物线状,称为剪力滞后现象。
 
13、地脚螺栓锚固长度加长会对柱子的受力产生什么影响?
答:锚栓中的轴向拉应力分布是不均匀的,成倒三角型分布,上部轴向拉应力最大,下部轴向拉应力为0。随着锚固深度的增加,应力逐渐减小,最后达到25~30倍直径的时候减小为0。 因此锚固长度再增加是没有什么用的。只要锚固长度满足上述要求,且端部设有弯钩或锚板,基础混凝土一般是不会被拉坏的。
 
 
14、应力幅准则和应力比准则的异同及其各自特点?
答:长期以来钢结构的疲劳设计一直按应力比准则来进行的.对于一定的荷载循环次数,构件的疲劳强度σmax和以应力比R为代表的应力循环特征密切相关.对σmax引进安全系数,即可得到设计用的疲劳应力容许值〔σmax〕=f(R)
把应力限制在〔σmax〕以内,这就是应力比准则。
自从焊接结构用于承受疲劳荷载以来,工程界从实践中逐渐认识到和这类结构疲劳强度密切相关的不是应力比R,而是应力幅Δσ.应力幅准则的计算公式是Δσ≤〔Δσ〕〔Δσ〕是容许应力幅,它随构造细节而不同,也随破坏前循环次数变化.焊接结构疲劳计算宜以应力幅为准则,原因在于结构内部的残余应力.非焊接构件.对于R >=0的应力循环,应力幅准则完全适用,因为有残余应力和无残余应力的构件疲劳强度相差不大.对于R<0的应力循环,采用应力幅准则则偏于安全较多。
 
 
15、什么是热轧,什么是冷轧,有什么区别?
答:热扎是钢在1000度以上用轧辊压出, 通常板小到2MM厚,钢的高速加工时的变形热也抵不到钢的面积增大的散热, 即难保温度1000度以上来加工,只得牺牲热轧这一高效便宜的加工法, 在常温下轧钢, 即把热轧材再冷轧, 以满足市场对更薄厚度的要求。当然冷轧又带来新的好处, 如加工硬化,使钢材强度提高, 但不宜焊, 至少焊处加工硬化被消除, 高强度也无了, 回到其热轧材的强度了,冷弯型钢可用热扎材, 如钢管,也可用冷扎材,冷扎材还是热轧材,2MM厚是一个判据, 热轧材最薄2MM厚,冷扎材最厚3MM。
16、为什么梁应压弯构件进行平面外平面内稳定性计算,但当坡度较小时可仅计算平面内稳定性即可?
答:梁只有平面外失稳的形式。从来就没有梁平面内失稳这一说。对柱来说,在有轴力时,平面外和平面内的计算长度不同,才有平面内和平面外的失稳验算。对刚架梁来说,尽管称其为梁,其内力中多少总有一部分是轴力,所以它的验算严格来讲应该用柱的模型,即按压弯构件的平面内平面外都得算稳定。但当屋面坡度较小时,轴力较小,可忽略,故可用梁的模型,即不用计算平面内稳定。门规中的意思(P33, 第6.1.6-1条)是指在屋面坡度较小时,斜梁构件在平面内只需计算强度,但在平面外仍需算稳定。
 
 
17、为何次梁一般设计成与主梁铰接?
答:如果次梁与主梁刚接,主梁同一位置两侧都有同荷载的次梁还好,没有的话次梁端弯矩对于主梁来说平面外受扭,还要计算抗扭,牵扯到抗扭刚度,扇性惯性矩等。另外刚接要增加施工工作量,现场焊接工作量大大增加.得不偿失,一般没必要次梁不作成刚接。
 
 
18、高强螺栓长度如何计算的?
答:高强螺栓螺杆长度=2个连接端板厚度+一个螺帽厚度+2个垫圈厚度+3个丝口长度。
 
 
19、屈曲后承载力的物理概念是什么?
答:屈曲后的承载力主要是指构件局部屈曲后仍能继续承载的能力,主要发生在薄壁构件中,如冷弯薄壁型钢,在计算时使用有效宽度法考虑屈曲后的承载力。屈曲后承载力的大小主要取决于板件的宽厚比和板件边缘的约束条件,宽厚比越大,约束越好,屈曲后的承载力也就越高。在分析方法上,目前国内外规范主要是使用有效宽度法。但是各国规范在计算有效宽度时所考虑的影响因素有所不同。
 
 
20、什么是塑性算法?什么是考虑屈曲后强度
答:塑性算法是指在超静定结构中按预想的部位达到屈服强度而出现塑性铰,进而达到塑性内力重分布的目的,且必须保证结构不形成可变或瞬变体系。考虑屈曲后强度是指受弯构件的腹板丧失局部稳定后仍具有一定的承载力,并充分利用其屈曲后强度的一种构件计算方法。
 
 
21、软钩吊车与硬钩有什么区别?
答:软钩吊车:是指通过钢绳、吊钩起吊重物。硬钩吊车:是指通过刚性体起吊重物,如夹钳、料耙。硬钩吊车工作频繁.运行速度高,小车附设的刚性悬臂结构使吊重不能自由摆动。
22、什么叫刚性系杆,什么叫柔性系杆?
答:刚性系杆即可以受压又可以受拉,一般采用双角钢和圆管,而柔性系杆只能受拉,一般采用单角钢或圆管。
 
 
23、长细比和挠度是什么关系呢?
答:1. 挠度是加载后构件的的变形量,也就是其位移值。2."长细比用来表示轴心受力构件的刚度" 长细比应该是材料性质。任何构件都具备的性质,轴心受力构件的刚度,可以用长细比来衡量。3.挠度和长细比是完全不同的概念。长细比是杆件计算长度与截面回转半径的比值。挠度是构件受力后某点的位移值。
 
 
24、请问地震等级那4个等级具体是怎么划分的?
答:抗震等级:一、二、三、四级。抗震设防烈度:6、7、8、9度。抗震设防类别:甲、乙、丙、丁四类。地震水准:常遇地震、偶遇地震、少遇地震、罕遇地震。
 
 
25 、隅撑能否作为支撑吗?和其他支撑的区别?
答:1、隅撑和支撑是两个结构概念。隅撑用来确保钢梁截面稳定,而支撑则是用来与钢架一起形成结构体系的稳定,并保证其变形及承载力满足要求。2、隅撑可以作为钢梁受压翼缘平面外的支点。它是用来保证钢梁的整体稳定性的。
 
 
26、钢结构轴心受拉构件设计时须考虑什么?
答:1、在不产生疲劳的静力荷载作用下,残余应力对拉杆的承载力没有影响。 2、拉杆截面如果有突然变化,则应力在变化处的分布不再是均匀的。3、设计拉杆应该以屈服作为承载力的极限状态。4、承载力极限状态要从毛截面和净截面两方面来考虑。 5、要考虑净截面的效率。
 
 
27、钢柱的弹簧刚度怎么计算?计算公式是什么?混凝土柱的弹簧刚度和混凝土柱上有圈梁时的弹簧刚度怎么计算?计算公式是什么?
答: 弹簧刚度是考虑将柱子按悬臂构件,在柱顶作用一单位力,计算出所引起的侧移,此位移就是弹簧刚度,单位一般是KN/mm. 如果有圈梁的情况,在无圈梁约束的方向,弹簧刚度计算同悬臂构件,在另一个方向,因为柱顶有圈梁,所以计算公式中的EI为该方向所有柱的总和。
 
 
28、什么是蒙皮效应?
答:在垂直荷载作用下,坡顶门式刚架的运动趋势是屋脊向下、屋檐向外变形。屋面板将与支撑檩条一起以深梁的形式来抵抗这一变形趋势。这时,屋面板承受剪力,起深梁的腹板的作用。而边缘檩条承受轴力起深梁翼缘的作用。显然,屋面板的抗剪切能力要远远大于其抗弯曲能力。所以,蒙皮效应指的是蒙皮板由于其抗剪切刚度对于使板平面内产生变形的荷载的抵抗效应[26][28][29]。对于坡顶门式刚架,抵抗竖向荷载作用的蒙皮效应取决于屋面坡度,坡度越大蒙皮效应越显著;而抵抗水平荷载作用的蒙皮效应则随着坡度的减小而增加。
构成整个结构蒙皮效应的是蒙皮单元。蒙皮单元由两榀刚架之间的蒙皮板、边缘构件和连接件及中间构件组成,如图2-6所示。边缘构件是指两相邻的刚架梁和边檩条(屋脊和屋檐檩条),中间构件是指中间部位檩条。 蒙皮效应的主要性能指标是强度和刚度。
 
 
29、规范8.5.6上讲,对于吊车梁的横向加劲肋,这宜在肋下端起落弧,是何意思?
答:指加劲肋端部要连续施焊,如采取绕角焊、围焊等方法。防止在腹板上引起疲劳裂缝。
 
 
30、箱型柱内隔板最后一道焊缝的焊接是如何进行操作的?
答:采用电渣焊焊接,质量很容易保证的!
 
 
31、悬臂梁与悬臂柱计算长度系数不同,如何解释?
答:悬臂梁计算长度系数1.0,悬臂柱计算长度系数2.0。柱子是压弯构件,或者干脆就是受压,要考虑稳定系数,所以取2。梁受弯,应该是这个区别吧。
 
 
32、挠度在设计时不符合规范,用起拱来保证可不可以这样做?
答:1、结构对挠度进行控制,是按正常使用极限状态进行设计。对于钢结构来说,挠度过大容易影响屋面排水、给人造成恐惧感,对于混凝土结构来说挠度过大,会造成耐久性的局部破坏(包括混凝土裂缝)。我认为,因建筑结构挠度过大造成的以上破坏,都能通过起拱来解决。2、有些结构起拱很容易,比如双坡门式刚架梁,如果绝对挠度超限,可以在制作通过加大屋面坡度来调整。有些结构起拱不太容易,比如对于大跨度梁,如果相对挠度超限,则每段梁都要起拱,由于起拱梁拼接后为折线,而挠度变形为曲线,两线很难重合,会造成屋面不平。对于框架平梁则更难起拱了,总不能把平梁做成弧行的。3、假如你准备用起拱的方式,来降低由挠度控制的结构的用钢量,挠度控制规定要降低,这时必须控制活载作用下的挠度,恒载产生的挠度用起拱来保证。
 
 
33、什么是钢结构柱的中心座浆垫板法?
答:钢结构柱安装的中心座浆垫板法,省工省时,施工精度可控制在2mm以内,综合效益可提高20%以上。施工步骤如下:(1)按施工图进行钢柱基础施工(与通常施工方法一样),基础上面比钢柱底面安装标高低30~50mm,以备放置中心座浆垫板,(2)根据钢柱自重Q、螺栓预紧力F、基础混凝土承压强度P,计算出最小承压面积Amin。(3)用厚度为10、12mm的钢板制作成方形或圆形的中心座浆垫板,其面积不宜小于最小承压面积Amin的2倍。(4)在已完工的基础上座浆并放置中心座浆垫板。施工时需用水平尺、水平仪等工具进行精确测量,保证中心垫板水平度,保证垫板中心与安装轴线一致,保证垫板上面标高与钢柱底面安装标高一致。 (5)待座浆层混凝土强度达到设计强度的75%以上时,进行钢柱的吊装。钢柱的吊装可直接进行,只需通过调整地脚螺栓即可进行找平找正。(6)进行二次灌浆,采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土。进行二次灌浆。

34、轴心受压构件弯曲屈曲采用小挠度和大挠度理论,我想知道小挠度和小变形理论有什么区别?
答:小变形理论是说结构变形后的几何尺寸的变化可以不考虑,内力计算时仍按变形前的尺寸!这里的变形包括所有的变形:拉、压、弯、剪、扭及其组合。小挠度理论认为位移是很小的,属于几何线性问题,可以用一个挠度曲线方程去近似,从而建立能量,推导出稳定系数,变形曲率可近似用y”=1/ρ代替!用Y``来代替曲率,是用来分析弹性杆的小挠度理论。在带弹簧的刚性杆里,就不是这样了。还有,用大挠度理论分析,并不代表屈曲后,荷载还能增加,比如说圆柱壳受压,屈曲后只能在更低的荷载下保持稳定。简单的说,小挠度理论只能得到临界荷载,不能判断临界荷载时或者屈曲后的稳定。大挠度理论可以解出屈曲后性能。
 
 
35、什么是二阶弯矩,二阶弹塑性分析?
答:对很多结构,常以未变形的结构作为计算图形进行分析,所得结果足够精确。此时,所得的变形与荷载间呈线性关系,这种分析方法称为几何线性分析,也称为一阶(First Order)分析。而对有些结构,则必须以变形后的结构作为计算依据来进行内力分析,否则所得结果误差就较大。这时,所得的变形与荷载间的关系呈非线性分析。这种分析方法称为几何非线性分析,也称为二阶(Second Order)分析。以变形后的结构作为计算依据,并且考虑材料的弹塑性(材料非线性)来进行结构分析,就是二阶弹塑性分析。
 
 
36、什么是”包兴格效应“,它对钢结构设计的影响大吗?
答:包新格效应就是在材料达到塑性变形后,歇载后留下的不可恢复的变形,这种变形是塑性变形,这种变形对结构是否有影响当然是可想而只的!
 
 
37、什么是钢材的层层状撕裂?
答:钢板的层状撕裂一般在板厚方向有较大拉应力时发生.在焊接节点中,焊缝冷却时,会产生收缩变形。如果很薄或没有对变形的约束,钢板会发生变形从而释放了应力。但如果钢板很厚或有加劲肋,相邻板件的约束,钢板受到约束不能自由变形,会在垂直于板面方向上产生很大的应力。在约束很强的区域,由于焊缝收缩引起的局部应力可能数倍于材料的屈服极限,致使钢板产生层状撕裂。
 
 
38、钢材或钢结构的脆性断裂是指应力低于钢材抗拉强度或屈服强度情况下发生突然断裂的破坏。
答:钢结构尤其是焊接结构,由于钢材、加工制造、焊接等质量和构造上的原因,往往存在类似于裂纹性的缺陷。脆性断裂大多是因这些缺陷发展以致裂纹失稳扩展而发生的,当裂纹缓慢扩展到一定程度后, 断裂即以极高速度扩展,脆断前无任何预兆而突然发生,破坏。
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PKPMSatwe参数详解:活荷载信息

设计楼面梁、墙、柱及基础时,本规范表5.1.1中楼面活荷载标准值的折减系数取值不应小于下列规定:
PKPM软件结构设计经验汇总_7
1、柱、墙设计时活荷载(不折减or折减)
 
PM不折减时,宜选[折算]。《荷规》5.1.2条(强条)。
《荷规》5.1.2条(强条)
5.1.2 设计楼面梁、墙、柱及基础时,本规范表5.1.1中楼面活荷载标准值的折减系数取值不应小于下列规定:
1 设计楼面梁时:
1)第1(1)项当楼面梁从属面积超过25m2时,应取0.9;
2)第1(2)~7项当楼面梁从属面积超过50m2时,应取0.9;
3)第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8,对单向板楼盖的主梁应取0.6,对双向板楼盖的梁应取0.8; 
4)第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。
2 设计墙、柱和基础时:
1)第1(1)项应按表5.1.2规定采用;
2)第1(2)~7项应采用与其楼面梁相同的折减系数;
3)第8项的客车,对单向板楼盖应取0.5,对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8;
4)第9~13项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。
注:楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。
PKPM软件结构设计经验汇总_8
2、传给基础的活荷载(不折减or折减)
PM不折减时,宜选[折算]。《荷规》5.1.2条(强条)。
《荷规》5.1.2条(强条)见上部。
3、梁活荷不利布置(最高层号:0)
多层应取全部楼层,《措施》2.8.1条;高层宜取全部楼层,《高规》5.1.8条。
《高规》5.1.8
5.1.8 高层建筑结构内力计算中,当楼面活荷载大于4KN/m2时,应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩的增大。
4、柱、墙及基础活荷载折减系数
计算截面以上层数 折减系数
1 1.0
2-3 0.85
4-5 0.70
6-8 0.65
9-20 0.6
20层以上 0.55
 
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PKPM丨Satwe参数详解:风荷载信息

基本风压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的风压,但不得小于0.3kN/m2。对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构,基本风压的取值应适当提高,并应符合有关结构设计规范的规定。
PKPM软件结构设计经验汇总_9
1、地面粗糙度类别
A:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区;
B:指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;
C:指有密集建筑群的城市市区;
D:指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
2、修正后的基本风压(kN/m2)
一般取50年一遇(n=50);《高规》4.2.2条(强条);《荷规》8.1.2(强条),附录D.4
《高规》(JGJ3-2010)4.2.2
4.2.2 基本风压应按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。对风荷载比较敏感的高层建筑,承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用。
《荷规》(GB5009-2012)8.1.2
8.1.2 基本风压应采用按本规范规定的方法确定的50年重现期的风压,但不得小于0.3kN/m2。对于高层建筑、高耸结构以及对风荷载比较敏感的其他结构,基本风压的取值应适当提高,并应符合有关结构设计规范的规定。
3、结构基本周期(秒)
宜取程序默认值;依据《高规》附录C公式C.0.2。程序计算出结构的基本周期后,宜代回重新计算。基本周期近似公式见《荷规》8.4.1条,附录E;《措施》8.91条。
《高规》(JGJ3-2010)附录C公式C.0.2
C.0.2对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构、框架-剪力墙结构和剪力墙结构,其基本自振周期可按下式计算:
T1=1.7ΨT√U(C.0.2)
式中, T1 ——结构基本自振周期(S)
UT——假想的结构顶点水平位移(m),即假想把集中在各楼层处的重力荷载代表值Gi作为该楼层水平荷载,并按本规程第5 1节的有关规定计算的结构顶点弹性水平位移;
ΨT——考虑非承重墙刚度对结构自振周期影响的折减系数,可按本规程第4.3.17条确定。
《荷规》(GB50009-2012)8.4.1条
8.4.1 对于高度大于30m且高宽比大于15的房屋,以及基本自振周期T1大于025s的各种高耸结构,应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。顺风向风振响应计算应按结构随机振动理论进行。对于符合本规范第8.4.3条规定的结构,可采用风振系数法计算其顺风向风荷载。
注:结构的自振周期应按结构动力学计算;近似的基本自振周期T1可按附录F计算;
2高层建筑顺风向风振加速度可按本规范附录J计算。
《措施》8.9节1条
12、水平风体型系数
体型分段数:现代多、高层结构立面变化大,不同的区段内的体型系数可能不一样,程序限定体型系数最多可分三段值。若建筑物立面体型无变化时填1
各段体型系数:高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3。《荷规》8.3.18.3.1;《高规》4.2.3条附录A。(其他一般取1.4,一般较少分段)
《荷规》(GB50009-2012)8.3.1
8.3.1 房屋和构筑物的风荷载体型系数,可按下列规定采用:
1房屋和构筑物与表8.3.1中的休型类同时,可按该表的规定采用;
2房屋和构筑物与表8.3.1中的体型不同时,可按有关资料采用;当无资料时,宜由风洞试验确定;
3对于重要且体型复杂的房屋和构筑物,应由风洞试验确定;
《高规》(JGJ3-2010)4.2.3
计算主体结构的风荷载效应时,风荷载体型系数μs 可按下列规定采用:
圆形平面建筑取0.8
正多边形及截角三角形平面建筑,由下式计算:
 
PKPM软件结构设计经验汇总_10
式中 n—多边形的边数
高宽比H/B不大于4的矩形、方形、十字形平面建筑取1.3
下列建筑取1.4
1V形、Y形、弧形、双十字形、井字形平面建筑;
2L形、槽形和高宽比H/B大于4的十字形平面建筑;
3)高宽比H/B大于4,长宽比L/B不大于1.5的矩形、鼓形平面建筑。
在需要更细致进行风荷载计算的场合,风荷载体型系数可按本规程附录B采用,或由风洞试验确定。
13、设缝多塔背风面体型系数(0.5)
如果原来的背风面风荷载体型系数为0.5,如果设缝多塔背风面遮挡体型系数输入也为0.5时,表示该遮挡面处的背风面不承受风荷载;输入0时表示不考虑遮挡面的影响,此时即便输入了遮挡面也不起作用.
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PKPMSatwe参数详解:地震信息

混凝土房屋、钢结构房屋和钢-混凝土混合结构房屋存在表3.4.3-1所列举的某项平面不规则类型或表3.4.3-2所列举的某项竖向不规则以及类似的不规则类型,应属于不规则的建筑。
PKPM软件结构设计经验汇总_11
1、结构规则性信息
[规则]或者[不规则] 详见《抗规》3.4.3条。
《抗规》(GB50011-2010)3.4.3
3.4.3 建筑形体及其构件布置的平面、竖向不规则性,应按下列要求划分:
混凝土房屋、钢结构房屋和钢-混凝土混合结构房屋存在表3.4.3-1所列举的某项平面不规则类型或表3.4.3-2所列举的某项竖向不规则以及类似的不规则类型,应属于不规则的建筑。
PKPM软件结构设计经验汇总_12
砌体房屋、单层工业厂房、单层空旷房屋、大跨屋盖建筑和地下建筑的平面和竖向不规则性的划分,应符合本规范有关章节的规定。
当存在多项不规则或某项不规则超过规定的参考指标较多时,应属于特别不规则的建筑。
2、设防地震分组
详见《抗规》3.2.4条,附录A。
《抗规》(GB50011-2010)3.2.4
3.2.4 我国主要城镇(县级及县级以上城镇)中心地区的抗震设防烈度、设计基本地震加速度值和所属的设计地震分组,可按本规范附录A采用。
3、设防烈度
详见《抗规》3.2.4条,附录A。
[6(0.05g)、7 (0.1g)、7 (0.15g)、8 (0.2g)、8 (0.3g)、9 (0.4g)]
《抗规》(GB50011-2010)3.2.4见上部
4、场地类别
[一类]or[二类] or [三类]or[四类] 详见《抗规》4.1.6条。
《抗规》(GB50011-2010)4.1.6
PKPM软件结构设计经验汇总_13
 
5、框架抗震等级
[一级]or[二级]or[三级]or[四级]or[不考虑] 详见《抗规》4.1.2、3条。
《抗规》(GB50011-2010)
4.1.2 建筑场地的类别划分,应以土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度为准。
4.1.3 土层剪切波速的测量,应符合下列要求:
在场地初步勘察阶段,对大面积的同一地质单元,测试土层剪切波速的钻孔数量不宜少于3个。
在场地详细勘察阶段,对单幢建筑,测试土层剪切波速的钻孔数量不宜少于2个,测试数据变化较大时,可适量增加;对小区中处于同一地质单元内的密集建筑群,测试土层剪切波速的钻孔数量可适量减少,但每幢高层建筑和大跨空间结构的钻孔数量均不得少于1个。
对丁类建筑及丙类建筑中层数不超过10层、高度不超过24m的多层建筑,当无实测剪切波速时,可根据岩土名称和性状,按表4.1.3划分土的类型,再利用当地经验在表4.1.3的剪切波速范围内估算各土层的剪切波速。
PKPM软件结构设计经验汇总_14
 
 
9、按中震(or大震)不屈服做结构设计(是or否)
我国的抗震设计,是以小震为设计基础的,中震和大震则是通过调整系数和各种抗震构造措施来保证的。但对于复杂结构、超高超限结构,基本都要求进行中震验算。中震(大震)弹性设计和中震(大震)不屈服设计是属于结构性能设计的范畴,首先需要明确是所有构件还是重要构件(如框支结构构件、连体结构构件、越层柱等)要进行中震(大震)弹性设计或中震(大震)不屈服设计。地震影响系数最大值αmax,中震为2.82倍的多遇(即小震),大震为6~4.5倍的多遇(即小震)。中震(大震)弹性设计实现,首先,要将“地震影响系数最大值” αmax,选用中震(大震)地震影响系数最大值αmax,其次,选择“中震弹性”即可。中震(大震)不屈服设计实现,首先,要将“地震影响系数最大值” αmax,改为中震(大震)地震影响系数最大值αmax,其次,选择“中震不屈服”即可。中震(大震)弹性设计严于中震(大震)不屈服设计。由于按照中震设计时,没有考虑结构的强柱弱梁、强剪弱弯等调整系数,因此, 4 按照中震设计的内力值不一定比小震计算的内力值大。此处风荷载不参与组合。
13、斜交抗侧力构件方向附加地震数(0)及相应角度(度)
无斜交抗侧力构件时取0,斜交角度>15度时应输入计算。依据详见《抗规》5.1.1条2款(强条),《高规》3.3.2条1款(强条)。
《抗规》(GB50011-2010)5.1.1条2款(强条)
有斜交抗侧力构件的结构,当相交角度大于15°时,应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
《高规》(JGJ3-2010)4.3.2条1款(强条)
高层建筑结构的地震作用计算应符合下列规定:
一般情况下,应至少在结构两个主轴方向分别计算水平地震作用;有斜交抗侧力构件的结构,当相交角度大于15°时, 应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用。
14、考虑偶然偏心(是or否)
多层选[否],依据见《抗规》5.1.1条3款(强条);规则多层若同时选择[非耦联],应按《抗规》5.2.3条1款增大边榀地震内力。高层先按单向地震(即不考虑[双向地震])选[是];依据见《高规》4.3.2条2款(强条),4.3.3条。多高层在上述选择及满足[全楼强制采用刚性楼板]的前提下计算位移比,若>1.2,视为不规则结构,应选择[双向地震];见《抗规》3.4.3及表3.4.3-1,《抗规》3.4.4条1款;《高规》3.4.5条。
《抗规》(GB50011-2010)5.1.1条3款(强条)
质量和刚度分布明显不对称的结构,应计入双向水平地震作用下的扭转影响;其他情况,应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。
《抗规》(GB50011-2010)5.2.3条1款
规则结构不进行扭转耦联计算时,平行于地震作用方向的两个边榀各构件,其地震作用效应应乘以增大系数。一般情况下,短边可按1.15采用,长边可按1.05采用;当扭转刚度较小时,周边各构件宜按不小于1.3采用。角部构件宜同时乘以两个方向各自的增大系数。
《高规》(JGJ3-2010)4.3.2条2款(强条),4.3.3条
4.3.2 2 质量和刚度分布明显不对称的结构,应计算双向水平地震作用下的扭转影响;其他情况,应计算单向水平地震作用下的扭转影响。
4.3.3 计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。每层质心沿垂直于地震作用方向的偏移值可按下式采用:
ei=±0.05Li (4.3.3)
式中:ei——地i层质心偏移值(m),各楼层质心便宜方向相同;
Li ——第i层垂直于地震作用方向的建筑物总长度(m)。
《抗规》(GB50011-2010)3.4.3
建筑形体及其构件布置的平面、竖向不规则性,应按下列要求划分:
混凝土房屋、钢结构房屋和钢-混凝土混合结构房屋存在表3.4.3-1所列举的某项平面不规则类型或表3.4.3-2所列举的某项竖向不规则以及类似的不规则类型,应属于不规则的建筑。
表3.4.3-1与3.4.3-2见上部。
砌体房屋、单层工业厂房、单层空旷房屋、大跨屋盖建筑和地下建筑的平面和竖向不规则性的划分,应符合本规范有关章节的规定。
当存在多项不规则或某项不规则超过规定的参考指标较多时,应属于特别不规则的建筑。
《抗规》(GB50011-2010)3.4.4条1款
平面不规则而竖向规则的建筑,应采用空间结构计算模型,并应符合下列要求:
1)扭转不规则时,应计入扭转影响,且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍,当最大层间位移远小于规范限值时,可适当放宽;
2)凹凸不规则或楼板局部不连续时,应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型;高烈度或不规则程度较大时,宜计入楼板局部变形的影响;
3)平面不对称且凹凸不规则或局部不连续,可根据实际情况分块计算扭转位移比,对扭转较大的部位应采用局部的内力增大系数。
《高规》(JGJ3-2010)3.4.5条
3.4.5 结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下,楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移,A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值的1.5倍;B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍,不应大于该楼层平均值的1.4倍。结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比,A级高度高层建筑不应大于0.9,B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。
注:当楼层的最大层间位移角不大于本规程第3.7.3条规定的限值的40%时,该楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移与该楼层平均值的比值可适当放松,但不应大于1.6。
15、考虑双向地震作用(是or否)
不规则多高层应选[是],同时[振型组合]选[耦联], [偶然偏心]按《高规》4.3.3条条文说明应选[否]。规则多高层宜选[否],同时高层[偶然偏心]选[是]。双向地震的依据详见《抗规》5.1.1条3款(强条),《高规》4.3.2条2款(强条)。
《高规》(JGJ3-2010)4.3.3条条文说明
4.3.3本条规定主要是考虑结构地震动力反应过程中可能由于地面扭转运动、结构实际的刚度和质量分布相对于计算假定值的偏差,以及在弹塑性反应过程中各抗侧力结构刚度退化程度不同等原因引起的扭转反应增大;特别是目前对地面运动扭转分量的强震实测记录很少,地震作用计算中还不能考虑输入地面运动扭转分量。采用附加偶然偏心作用计算是一种实用方法。美国、新西兰和欧洲等抗震规范都规定计算地震作用时应考虑附加偶然偏心,偶然偏心距的取值多为0.05L。对于平面规则(包括对称)的建筑结构需附加偶然偏心;对于平面布置不规则的结构,除其自身已存在的偏心外,还需附加偶然偏心。
本条规定直接取各层质量偶然偏心为0.05Li(Li为垂直于地震作用方向的建筑物总长度)来计算单向水平地震作用。实际计算时,可将每层质心沿主轴的同一方向(正向或负向)偏移。采用底部剪力法计算地震作用时,也应考虑偶然偏心的不利影响。
 
当计算双向地震作用时,可不考虑偶然偏心的影响,但应与单向地震作用考虑偶然偏心的计算结果进行比较,取不利的情况进行设计。
关于各楼层垂直于地震作用方向的建筑物总长度Li的取值,当楼层平面有局部突出时,可按回转半径相等的原则,简化为无局部突出的规则平面,以近似确定垂直于地震计算方向的建筑物边长Li。如图3所示平面,当计算y向地震作用时,若b/B及h/H均不大于1/4,可认为是局部突出;此时用于确定偶然偏心的边长可近似按下式计算:
《抗规》(GB50011-2010)5.1.1条3款(强条)
质量和刚度分布明显不对称的结构,应计入双向水平地震作用下的扭转影响;其他情况,应允许采用调整地震作用效应的方法计入扭转影响。
《高规》(JGJ3-2010)4.3.2条2款(强条)
质量与刚度分布明显不对称的结构,应计算双向水平地震作用下的扭转影响;其他情况,应计算单向水平地震作用下的扭转影响。
19、计算振型个数
[耦联]取3的倍数且≤3倍层数,[非耦联]≤层数;参与计算振型的[有效质量系数]应≥90%。依据详《抗规》5.2.2条2款及条文说明,5.2.3条2款;《高规》4.3.9条1款及条文说明,3.3.11条1款;《高规》5.1.13条2款。
《抗规》(GB50011-2010)5.2.2条2款及条文说明
《抗规》(GB50011-2010)5.2.2条条文说明:
5.2.2 对于振型分解法,由于时程分析法亦可利用振型分解法进行计算,故加上“反应谱”以示区别。为使高柔建筑的分析精度有所改进,其组合的振型个数适当增加。振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量90%所需的振型数。
随机振动理论分析表明,当结构体系的振型密集、两个振型的周期接近时,振型之间的耦联明显。在阻尼比均为5%的情况下,由本规范式(5.2.3-6)可以得出(如图10所示):当相邻振型的周期比为0.85时,耦联系数大约为0.27,采用平方和开方SRSS方法进行振型组合的误差不大;而当周期比为0.90时,耦联系数增大一倍,约为0.50,两个振型之间的互相影响不可忽略。这时,计算地震作用效应不能采用SRSS组合方法,而应采用完全方根组合CQC方法,如本规范式(5.2.3-5)和式(5.2.3-6)所示。
《抗规》(GB50011-2010)5.2.3条2款
按扭转耦联振型分解法计算时,各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共三个自由度,并应按下列公式计算结构的地震作用和作用效应。确有依据时,尚可采用简化计算方法确定地震作用效应。
1) j振型i层的水平地震作用标准值,应按下列公式确定:
3)双向水平地震作用下的扭转耦联效应,可按下列公式中的较大值确定:
《高规》(JGJ3-2010)4.3.9条1款及条文说明:
 
 
《高规》(JGJ3-2010)4.3.10条条文说明:
 
《高规》5.1.13条1款
宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应,振型数不应小于15,对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍,且计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%;
20、活荷质量组合值系数
雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5。详见《抗规》5.1.3条表5.1.3(强条)组合值系数。
《抗规》5.1.3条表5.1.3(强条)21、周期折减系数
框架:砖填充墙多0.6-0.7,砖填充墙少0.7-0.8;框剪:砖填充墙多0.7-0.8,砖填充墙少0.8-0.9;剪力墙:砖填充墙多0.9-1,砖填充墙少1。《高规》4.3.16条(强条),4.3.17条;《措施》8.8节1条。
《高规》4.3.16条(强条)
4.3.16计算各撮型地震影响系数所采用的结构自镇周期应考虑非承重墙体的刚度影响予以折减。
《高规》4.3.17条
4.3.17当非承重墙为砌体墙时,高层建筑结构的计算自镇周期折减系数可按下列规定取值;
框架结构可取0.6-0.7;
框架-剪力墙结构可取0.7-0.8;
框架-核心筒结构可取0.8-0.9;
剪力墙结构可取0.8-1.0。
对于其他结构体系或采用其他非承重墙体时,可根据工程情况确定周期折减系数。
《措施》8.8节1条
22、结构的阻尼比(%)
砼结构一般取5.0;依据见《抗规》5.1.5条1款,《高规》3.3.8条。
《抗规》5.1.5条1款
5.1.5 建筑结构地震影响系数曲线(圈5.1.5)的阻尼调整和形状参数应符合下列要求:
除有专门规定外.建筑结构的阻尼比应取0.05,地震影响系数曲线的阻尼调整系数应按1.0采用,形状参数应符合下列规定:
1)直线上升段,周期小于 0.1s的区段.
2)水平段,自0.1s至特z征周期区段,应取最大值(αmax)。
3)曲线下降段,自特征周期至五倍特征周期区段,衰减指数应取0.9
4)直线下降段,自五倍特征周期至6秒区段,下降斜率调整系数应取0.02。
 
《高规》4.3.8条
23、特征周期Tg(秒)
II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s。详见《抗规》3.2.3条,5.1.4条表5.1.4-2(强条)。
《抗规》3.2.3条
3.2.3 地震影响的特征周期应根据建筑所在地的设计地震分组和场地类别确定。本规范的设计地震分组为三组,其特征周期应按本规范第五章的有关规定采用。
5.1.4条表5.1.4-2(强条)
5.1.4 建筑结构的地震影响系数应根据烈度、场地类别、设计地震分组和结构自震周期以及阻尼比确定。其水平地震影响系数最大值应按表5.1.4-1采用;特征周期应根据场地类别和设计地震分组按表5.1.4-2采用,计算8、9度罕遇地震作用是,特征周期应增加0.05s。
注:1 周期大于6.0s的建筑结构所采用的地震影响系数应专门研究;
已编制抗震设防区域的城市,应允许按批准的设计地震动参数采用相应的地震影响系数。



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 当前离线   发表于2018-02-22  | 只看该作者      筑龙币+10

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1) j振型i层的水平地震作用标准值,应按下列公式确定:文中未列出公式。

 当前离线   发表于2018-04-28  | 只看该作者      筑龙币+10

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解决软件使用中遇到的问题,学习规范强条的好东东。

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